Nature.com saytına daxil olduğunuz üçün təşəkkür edirik.İstifadə etdiyiniz brauzer versiyasında məhdud CSS dəstəyi var.Ən yaxşı təcrübə üçün sizə yenilənmiş brauzerdən istifadə etməyi tövsiyə edirik (və ya Internet Explorer-də Uyğunluq rejimini söndürün).Bu arada, davamlı dəstəyi təmin etmək üçün biz saytı üslub və JavaScript olmadan təqdim edəcəyik.
Bu yaxınlarda sübut edilmişdir ki, ultrasəsdən istifadə adi incə iynə aspirasiyası (İİAB) ilə müqayisədə ultrasəs yardımlı incə iynə aspirasiyasında (USeFNAB) toxuma məhsuldarlığını artırır.Bu günə qədər əyilmə həndəsəsi ilə uc hərəkəti arasındakı əlaqə hərtərəfli öyrənilməmişdir.Bu işdə biz müxtəlif əyilmə uzunluqlarına malik müxtəlif iynə əyri həndəsələri üçün iynə rezonansının və əyilmə amplitüdünün xüsusiyyətlərini araşdırdıq.Adi 3,9 mm əyilmiş lansetdən istifadə etməklə, havada və suda uc əyilmə güc əmsalı (DPR) müvafiq olaraq 220 və 105 µm/W olmuşdur.Bu, havada və suda müvafiq olaraq 180 və 80 µm/W DPR təmin edən eksenimmetrik 4 mm əyilmiş ucdan yüksəkdir.Bu tədqiqat, müxtəlif daxiletmə vasitələri kontekstində əyilmə sərtliyi arasındakı əlaqənin əhəmiyyətini vurğulayır və buna görə də vacib olan iynə əyri həndəsəsini dəyişdirərək pirsinqdən sonrakı kəsmə hərəkətinə nəzarət üsulları haqqında fikir verə bilər.bir USeFNAB tətbiqi üçün vacibdir.
İncə iynə aspirasiya biopsiyası (İİA) iynədən istifadə edərək şübhəli patoloji1,2,3 üçün toxuma nümunələrinin alınması üsuludur.Franseen ucunun adi lanset4 və Menghini5 tiplərindən daha yüksək diaqnostik performans təmin etdiyi göstərilmişdir.Histopatoloji cəhətdən adekvat nümunələrin olma ehtimalını artırmaq üçün aksisimmetrik (yəni çevrəvi) yamaclar da təklif olunur.
Biyopsiya zamanı şübhəli lezyonlara giriş əldə etmək üçün dəri və toxuma təbəqələrindən iynə keçir.Son tədqiqatlar göstərir ki, ultrasəs yumşaq toxumalara daxil olmaq üçün tələb olunan nüfuzetmə gücünü azalda bilər7,8,9,10.İğnə əyri həndəsəsinin iynənin qarşılıqlı təsir qüvvələrinə təsir göstərdiyi göstərilmişdir, məsələn, daha uzun əyilmələrin toxuma nüfuzetmə qüvvələrinin aşağı olduğu göstərilmişdir11.İğnə toxumanın səthinə nüfuz etdikdən sonra, yəni ponksiyondan sonra iynənin kəsici qüvvəsi iynənin toxuma ilə qarşılıqlı təsir qüvvəsinin 75%-ni təşkil edə bilər12.Göstərilmişdir ki, ponksiyondan sonrakı mərhələdə ultrasəs (ultrasəs) diaqnostik yumşaq toxuma biopsiyasının effektivliyini artırır.Sərt toxuma nümunələrinin götürülməsi üçün ultrasəs ilə gücləndirilmiş digər sümük biopsiyası üsulları işlənib hazırlanmışdır, lakin biopsiyanın məhsuldarlığını yaxşılaşdıran heç bir nəticə bildirilməmişdir.Çoxsaylı tədqiqatlar, həmçinin ultrasəs gərginliyinə məruz qaldıqda mexaniki yerdəyişmənin artdığını təsdiqlədi16,17,18.İynə-toxuma qarşılıqlı təsirlərində eksenel (uzununa) statik qüvvələrə dair bir çox tədqiqatlar olsa da19,20, ultrasəs İİAB (USeFNAB) altında iynə əyriliyinin temporal dinamikası və həndəsəsinə dair məhdud tədqiqatlar var.
Bu tədqiqatın məqsədi ultrasəs əyilmə ilə idarə olunan iynədə müxtəlif əyilmə həndəsələrinin iynə ucunun hərəkətinə təsirini araşdırmaq idi.Xüsusilə, biz ənənəvi iynə əyilmələri (yəni, selektiv aspirasiya və ya yumşaq toxumaların alınması kimi müxtəlif məqsədlər üçün USeFNAB iynələri) üçün ponksiyondan sonra iynə ucunun əyilməsinə inyeksiya mühitinin təsirini araşdırdıq.
Bu araşdırmaya müxtəlif əyri həndəsələr daxil edilmişdir.(a) Lancet spesifikasiyası ISO 7864:201636 standartına uyğundur, burada \(\alfa\) əsas əyilmə, \(\teta\) ikincil əyilmənin fırlanma bucağı və \(\phi\) ikinci dərəcəli əyilmədir bucaq., fırlanan zaman, dərəcələrlə (\(^\circ\)).(b) Xətti asimmetrik tək pilləli paxalar (DIN 13097:201937-də “standart” adlanır) və (c) Xətti ox-simmetrik (çevrəvi) tək pilləli paxalar.
Bizim yanaşmamız adi lanset, aksisimmetrik və asimmetrik birpilləli əyilmə həndəsələri üçün əyilmə dalğa uzunluğunun dəyişməsini modelləşdirməklə başlayır.Daha sonra boru yamacının və uzunluğunun ötürülmənin mexaniki axıcılığına təsirini araşdırmaq üçün parametrik tədqiqat hesabladıq.Bu, prototip iynə hazırlamaq üçün optimal uzunluğu müəyyən etmək üçün lazımdır.Simulyasiya əsasında iynə prototipləri hazırlanmış və onların rezonans davranışı eksperimental olaraq gərginliyin əks olunma əmsallarının ölçülməsi və havada, suda və 10% (v/v) ballistik jelatində enerji ötürmə səmərəliliyinin hesablanması ilə səciyyələndirilmiş, ondan iş tezliyi müəyyən edilmişdir. .Nəhayət, yüksək sürətli görüntüləmə iynənin ucundakı əyilmə dalğasının havada və suda əyilməsini birbaşa ölçmək, həmçinin hər bir əyilmə bucağında verilən elektrik enerjisini və əyilmə gücü nisbətinin həndəsəsini qiymətləndirmək üçün istifadə olunur ( DPR) yeridilmiş mühitə..
Şəkil 2a-da göstərildiyi kimi, ISO standartına uyğun olaraq boru uzunluğu (TL) və əyilmə bucağı (BL) ilə iynə borusunu təyin etmək üçün 21 kalibrli borudan (0,80 mm OD, 0,49 mm ID, boru divarının qalınlığı 0,155 mm, standart divar) istifadə edin. 9626:201621) 316 paslanmayan poladdan (Young modulu 205 \(\text {GN/m}^{2}\), sıxlıq 8070 kq/m\(^{3}\) və Poisson nisbəti 0,275 ).
Bükülmə dalğa uzunluğunun təyini və sonlu elementlər modelinin (FEM) iynə və sərhəd şərtləri üçün sazlanması.(a) Kəmər uzunluğunun (BL) və boru uzunluğunun (TL) təyini.(b) İğneyi proksimal yönləndirmək, nöqtəni əymək və sürəti ölçmək üçün \(\tilde{F}_y\vec {j}\) harmonik nöqtə qüvvəsindən istifadə edərək üçölçülü (3D) sonlu element modeli (FEM) uc (\ ( \tilde {u}_y\vec {j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) mexaniki axıcılığın ötürülməsini hesablamaq üçün.\(\lambda _y\) şaquli qüvvəyə nisbətən əyilmə dalğa uzunluğu kimi müəyyən edilir \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(c) X və y oxları ətrafında müvafiq olaraq ağırlıq mərkəzinin, A en kəsiyinin sahəsinin və \(I_{xx}\) və \(I_{yy}\) ətalət momentlərinin tərifləri.
Şəkildə göstərildiyi kimi.2b,c, kəsik sahəsi A olan sonsuz (sonsuz) şüa üçün və şüanın en kəsiyinin ölçüsündən böyük dalğa uzunluğunda əyilmiş (və ya əyilmiş) faza sürəti \( c_{EI }\) 22 ilə müəyyən edilir. :
burada E Young moduludur (\(\text {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) həyəcanlanma bucaq tezliyidir (rad/s), burada \( f_0 \ ) xətti tezlikdir (1/s və ya Hz), I maraq oxu ətrafında sahənin ətalət momentidir\((\text {m}^{4})\), \(m'=\ rho _0 A\ ) vahid uzunluq üzrə kütlədir (kq/m), burada \(\rho _0\) sıxlıqdır\((\text {kg/m}^{3})\) və A çarpazdır şüa sahəsinin bölməsi (xy müstəvisi) (\(\ mətn {m}^{2}\)).Nümunəmizdə tətbiq olunan qüvvə şaquli y oxuna paralel olduğundan, yəni \(\tilde{F}_y\vec {j}\), bizi yalnız üfüqi x oxu ətrafında regional ətalət momenti maraqlandırır, yəni \(I_{xx}\), belə ki:
Sonlu elementlər modeli (FEM) üçün təmiz harmonik yerdəyişmə (m) qəbul edilir, buna görə də sürətlənmə (\(\text {m/s}^{2}\)) \(\qismən ^2 \vec) kimi ifadə edilir. { u}/ \ qismən t^2 = -\omeqa ^2\vec {u}\) kimi \(\vec {u}(x, y, z, t): = u_x\vec {i} + u_y\ vec {j } + u_z\vec {k}\) fəza koordinatlarında verilmiş üçölçülü yerdəyişmə vektorudur.Sonuncunun əvəzinə, COMSOL Multiphysics proqram paketində (versiya 5.4-5.5, COMSOL Inc., Massachusetts, ABŞ) tətbiqinə uyğun olaraq, impuls balans qanununun sonlu deformasiya Laqranjian forması aşağıdakı kimi verilir:
burada \(\vec {\nabla}:= \frac{\partial}}{\qismən x}\vec {i} + \frac{\partial}}{\qismən y}\vec {j} + \frac{ \partial }{\partial z}\vec {k}\) tensor divergensiya operatorudur, \({\altın xətt{\sigma}}\) ikinci Piola-Kirchhoff stress tenzorudur (ikinci sıra, \(\ text { N/ m}^{2}\)) və \(\vec {F_V}:= F_{V_x}\vec {i}+ F_{V_y}\vec {j}+ F_{V_z}\vec {k} \) hər bir deformasiya olunmuş həcm üçün bədən qüvvəsi vektorudur (\(\text {N/m}^{3}\)), \(e^{j\phi }\) isə faza bucağı vektorudur\(\ phi \ ) (şadam).Bizim vəziyyətimizdə cismin həcm qüvvəsi sıfırdır, modelimiz həndəsi xətti və kiçik sırf elastik deformasiyanı qəbul edir, yəni , burada \({\altın xətt{\varepsilon}}^{el}\) və \({\altın xətt) {\varepsilon}}\) müvafiq olaraq elastik deformasiya və ümumi deformasiyadır (ikinci dərəcəli, ölçüsüz).Hukun konstitutiv izotrop elastiklik tenzoru \(\altın xətt{\altın xətt{C}}\) Young modulu E (\(\text {N/m}^{2}\)) istifadə edilməklə hesablanır və Puasson nisbəti v müəyyən edilir, yəni. \(\altın xətt{\altın xətt{C}}:=\altın xətt{\altın xətt{C}}(E,v)\) (dördüncü sıra).Beləliklə, stress hesablanması \({\altın xətt{\sigma}} := \altın xətt{\altın xətt{C}}:{\altın xətt{\varepsilon}}\ olur.
Hesablamada element ölçüsü \(\le\) 8 µm olan 10 düyünlü tetraedral elementdən istifadə edilir.İğnə vakuumda modelləşdirilir və ötürülən mexaniki hərəkətliliyin dəyəri (ms-1 N-1) \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= |\tilde{v}_y\vec { kimi müəyyən edilir. j}|/ |\ tilde{F}_y\vec {j}|\)24, burada \(\tilde{v}_y\vec {j}\) əl alətinin çıxış kompleks sürəti və \( \ tilde) {F}_y\ vec {j }\) Şəkil 2b-də göstərildiyi kimi borunun proksimal ucunda yerləşən mürəkkəb hərəkətverici qüvvədir.Mexanik axıcılığı desibel (dB) ilə tərcümə edin, məsələn, \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}|) \ ) .Bütün FEM tədqiqatları 29,75 kHz tezliyində aparılmışdır.
İğnənin dizaynı (şək. 3) adi 21 kalibrli dərialtı iynədən ibarətdir (Kat. № 4665643, Sterican\(^\circledR\), xarici diametri 0,8 mm, uzunluğu 120 mm, AISI 304 paslanmayan xrom-nikel polad , B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Almaniya) proksimal ucunda polipropilendən hazırlanmış və sonunda uyğun şəkildə dəyişdirilmiş plastik Luer Lock qolu ilə təchiz edilmişdir.İğne borusu Şəkil 3b-də göstərildiyi kimi dalğa ötürücüsüne lehimlənmişdir.Dalğa ötürücüləri paslanmayan poladdan 3D printerdə (EOS M 290 3D printerdə EOS 316L paslanmayan polad, 3D Formtech Oy, Jyväskylä, Finlandiya) çap edilib və sonra M4 boltlar vasitəsilə Langevin sensoruna bərkidilib.Langevin sensoru hər iki ucunda iki kütlə ilə yüklənmiş 8 piezoelektrik halqa elementindən ibarətdir.
Dörd növ ucluq (foto), kommersiyada mövcud olan lanset (L) və üç istehsal olunmuş eksenimmetrik təkpilləli əyilmələr (AX1-3) müvafiq olaraq 4, 1,2 və 0,5 mm əyilmə uzunluqları (BL) ilə xarakterizə olunurdu.(a) Hazır iynə ucunun yaxından görünüşü.(b) 3D çap edilmiş dalğa bələdçisinə lehimlənmiş və sonra M4 boltları ilə Langevin sensoruna qoşulmuş dörd sancağın üst görünüşü.
Üç eksenimmetrik əyilmə ucları (Şəkil 3) \(\ təqribən) 2 \(^ \ uyğun) 4.0, 1.2 və 0.5 mm olan əyilmə uzunluqları (BL, Şəkil 2a-da müəyyən edildiyi kimi) ilə istehsal edilmişdir (TAs Machine Tools Oy). circ\), 7\(^\circ\) və 18\(^\circ\).Dalğa ötürücüsünün və iynənin kütləsi L və AX1-3 əyilmələri üçün müvafiq olaraq 3,4 ± 0,017 q (orta ± sd, n = 4) təşkil edir (Quintix\(^\circledR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Göttingen, Almaniya) .Şəkil 3b-dəki L və AX1-3 əyilmələri üçün iynənin ucundan plastik qolun sonuna qədər ümumi uzunluq müvafiq olaraq 13,7, 13,3, 13,3 və 13,3 sm idi.
Bütün iynə konfiqurasiyaları üçün iynənin ucundan dalğa ötürücüsünün ucuna qədər (yəni qaynaq sahəsinə qədər) uzunluq 4,3 sm idi və iynə borusu yuxarıya doğru (yəni, Y oxuna paralel) istiqamətləndirilmişdir. , şəkildə göstərildiyi kimi.c (şək. 2).
MATLAB-da (R2019a, The MathWorks Inc., Massachusetts, ABŞ) kompüterdə işləyən xüsusi skript (Latitude 7490, Dell Inc., Texas, ABŞ) 7 saniyə ərzində 25-dən 35 kHz-ə qədər xətti sinusoidal süpürmə yaratmaq üçün istifadə edilmişdir, rəqəmsal-analoq (DA) çeviricisi (Analog Discovery 2, Digilent Inc., Vaşinqton, ABŞ) analoq siqnala çevirir.Analoq siqnal \(V_0\) (0,5 Vp-p) daha sonra xüsusi radiotezlik (RF) gücləndiricisi (Mariachi Oy, Turku, Finlandiya) ilə gücləndirildi.Çıxış empedansı 50 ohm olan RF gücləndiricisindən düşən gücləndirilmiş gərginlik \({V_I}\) 50 ohm giriş empedansı olan iynə quruluşuna quraşdırılmış transformatora verilir.Mexanik dalğalar yaratmaq üçün Lanqevin çeviriciləri (ön və arxa ağır yüklü çoxqatlı piezoelektrik çeviricilər) istifadə olunur.Fərdi RF gücləndiricisi hadisəni \({V_I}\) və əks olunan gücləndirilmiş gərginliyi\(V_R\) analoq-rəqəm (AD) rejimində qeyd edən iki kanallı daimi dalğa güc faktoru (SWR) sayğacı ilə təchiz edilmişdir.300 kHz Konverter (analoq Discovery 2) seçmə tezliyi ilə.Həyəcan siqnalı, gücləndirici girişinin keçidlərlə həddindən artıq yüklənməsinin qarşısını almaq üçün başlanğıcda və sonunda amplituda modulyasiya edilir.
MATLAB-da həyata keçirilən xüsusi skriptdən istifadə edərək, tezlik reaksiya funksiyası (FRF), yəni \(\tilde{H}(f)\), iki kanallı sinusoidal ölçmə metodundan istifadə etməklə oflayn olaraq təxmin edilmişdir (Şəkil 4). zamanla xəttilik.invariant sistem.Bundan əlavə, siqnaldan istənilən arzuolunmaz tezlikləri aradan qaldırmaq üçün 20 ilə 40 kHz diapazonlu keçid filtri tətbiq edilir.Ötürmə xətləri nəzəriyyəsinə istinad edərək, bu halda \(\tilde{H}(f)\) gərginliyin əks olunma əmsalına bərabərdir, yəni \(\rho _{V} \ekviv {V_R}/{V_I}\ ) \) azalır \({V_R}^ 2 /{V_I}^2\ ) bərabərdir \(|\rho _{V}|^2\).Mütləq elektrik enerjisi dəyərlərinin tələb olunduğu hallarda, hadisə gücü \(P_I\) və əks olunan güc \(P_R\) gücü (W), məsələn, müvafiq gərginliyin rms dəyərini (rms) alaraq hesablanır.sinusoidal həyəcanlı ötürmə xətti üçün \( P = {V}^2/(2Z_0)\)26, burada \(Z_0\) 50 \(\Omeqa\) bərabərdir.\(P_T\) yükünə verilən elektrik enerjisi (yəni daxil edilmiş mühit) \(|P_I – P_R |\) (W RMS), həmçinin enerji ötürmə səmərəliliyi (PTE) və faiz () kimi hesablana bilər. %) formanın necə verildiyini müəyyən etmək olar, ona görə də 27:
Asikulyar modal tezliklər \(f_{1-3}\) (kHz) və onlara uyğun güc ötürmə faktorları \(\text {PTE}_{1{-}3} \) daha sonra FRF-dən istifadə etməklə qiymətləndirilir.FWHM (\(\text {FWHM}_{1{-}3}\), Hz) birbaşa \(\text {PTE}_{1{-}3}\) əsasında təxmin edilir, Cədvəl 1 A birtərəfli xətti spektr təsvir edilmiş modal tezlikdə \(f_{1-3}\) alınır.
İğne strukturlarının tezlik reaksiyasının (AFC) ölçülməsi.Tezlik cavab funksiyası \(\tilde{H}(f)\) və onun impuls cavabı H(t) əldə etmək üçün sinusoidal iki kanallı süpürmə ölçmə25,38 istifadə olunur.\({\mathcal {F}}\) və \({\mathcal {F}}^{-1}\) müvafiq olaraq rəqəmsal kəsilmənin Furye çevrilməsini və onun tərsini təmsil edir.\(\tilde{G}(f)\) tezlik sahəsində iki siqnalın hasilini bildirir, məsələn, \(\tilde{G}_{XrX}\) tərs skan məhsulu deməkdir\(\tilde{ X} r) (f)\ ) və düşmə gərginliyi \(\tilde{X}(f)\) müvafiq olaraq.
Şəkil 5-də göstərildiyi kimi, yüksək sürətli kamera (Phantom V1612, Vision Research Inc., NJ, ABŞ) makro linza (MP-E 65mm, \(f\)/2.8, 1-5\) ilə təchiz edilmişdir.(\times\), Canon Inc., Tokio, Yaponiya), 27,5-30 kHz tezliklərdə əyilmə həyəcanı (tək tezlikli, davamlı sinusoid) zamanı uç əyilmələrini qeyd etmək üçün.Kölgə xəritəsi yaratmaq üçün iynənin ucunun arxasına yüksək intensivlikli ağ LED-in soyudulmuş elementi (hissə nömrəsi: 4052899910881, ağ LED, 3000 K, 4150 lm, Osram Opto Semiconductors GmbH, Regensburg, Almaniya) yerləşdirildi.
Eksperimental quraşdırmanın ön görünüşü.Dərinlik mühitin səthindən ölçülür.İğne quruluşu sıxılır və motorlu ötürmə masasına quraşdırılır.Əyri bucaq sapmasını ölçmək üçün yüksək böyüdücü obyektiv (5\(\x\)) olan yüksək sürətli kameradan istifadə edin.Bütün ölçülər millimetrdədir.
Hər bir iynə əyilmə növü üçün biz 128 \(\x\) 128 piksel ölçülü, hər biri 1/180 mm (\(\təqribən) 5 µm) məkan ayırdetmə qabiliyyətinə malik yüksək sürətli kameranın 300 kadrını qeyd etdik. saniyədə 310.000 kadr müvəqqəti qətnamə.Şəkil 6-da göstərildiyi kimi, hər bir çərçivə (1) kəsilir (2) iynənin ucu kadrın son sətirində (aşağıda) və təsvirin histoqramı (3) hesablanır, beləliklə Canny 1 və 2 həddi müəyyən edilə bilər.Sonra Sobel operatoru 3 \(\times\) 3 ilə Canny kənar aşkarlama 28(4) tətbiq edin və 300 zaman addımı kavitasiyası olmadan hipotenuz olmayan piksellər üçün mövqeləri hesablayın (\(\mathbf {\times }\) etiketli).Ucun əyilmə diapazonunu müəyyən etmək üçün törəməni hesablayın (mərkəzi fərq alqoritmindən istifadə etməklə) (6) və əyilmənin yerli ekstremallarını (yəni pik) ehtiva edən çərçivəni (7) təyin edin.Kavitasiyasız kənarın vizual yoxlanılmasından sonra bir cüt çərçivə (və ya yarım vaxt intervalı olan iki çərçivə) seçildi (7) və ucun əyilməsi ölçüldü (\(\mathbf {\ dəfə } kimi qeyd olunur) \)).Yuxarıda göstərilənlər Python-da (v3.8, Python Software Foundation, python.org) OpenCV Canny kənar aşkarlama alqoritmi (v4.5.1, açıq mənbəli kompüter görmə kitabxanası, opencv.org) istifadə edərək həyata keçirilir.Nəhayət, əyilmə gücü əmsalı (DPR, µm/W) pikdən zirvəyə əyilmənin ötürülən elektrik gücü \(P_T\) (Wrms) nisbəti kimi hesablanır.
Kəsmə (1-2), Canny kənarının aşkarlanması (3-4), hesablama da daxil olmaqla 7-addımlı alqoritmdən (1-7) istifadə edərək, yüksək ölçülü çərçivədən götürülmüş bir sıra çərçivələrdən istifadə edərək ucun əyilmə kənarının piksel mövqeyini ölçün. 310 kHz sürət kamerası ( 5) və onun zaman törəməsi (6) və nəhayət, ucu əyilmə diapazonu vizual olaraq yoxlanılan çərçivə cütlərində ölçülür (7).
Havada (22,4-22,9°C), deionlaşdırılmış suda (20,8-21,5°C) və 10% (ağırlıq/həc) sulu ballistik jelatində (19,7-23,0°C), \(\text {Honeywell}^{ \ text { TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) I Tip Balistik Analiz üçün İnək və Donuz Sümüyünün Jelatini, Honeywell International, Şimali Karolina, ABŞ).Temperatur K tipli termocüt gücləndiricisi (AD595, Analog Devices Inc., MA, ABŞ) və K tipli termocüt (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 type-K, Fluke Corporation, Vaşinqton, ABŞ) ilə ölçüldü.Hər addımda 5 µm ayırdetmə ilə media səthindən dərinliyi (Z oxunun mənşəyi kimi təyin edilmiş) ölçmək üçün şaquli motorlu Z oxu pilləsindən (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Vilnüs, Litva) istifadə edin.
Nümunə ölçüsü kiçik olduğundan (n = 5) və normallığı qəbul etmək mümkün olmadığından, iki nümunəli iki quyruqlu Wilcoxon dərəcə cəmi testindən (R, v4.0.3, R Statistik Hesablamalar Fondu, r-project.org) istifadə edilmişdir. müxtəlif əyilmələr üçün variasiya iynə ucunun miqdarını müqayisə etmək.Hər bir yamac üçün üç müqayisə aparıldı, beləliklə, 0,017 düzəliş edilmiş əhəmiyyət səviyyəsi və 5% səhv nisbəti ilə Bonferroni korreksiyası tətbiq edildi.
Aşağıdakı Şəkil 7-ə istinad edilir.29.75 kHz-də 21-qabar iynənin əyri yarım dalğa uzunluğu (\(\lambda _y/2\)) \(\təxminən) 8 mm-dir.Uca yaxınlaşdıqca əyilmə dalğa uzunluğu yamac boyunca azalır.\(\lambda _y/2\) ucunda adi lansetlər (a), asimmetrik (b) və aksisimmetrik (c) üçün müvafiq olaraq 3, 1 və 7 mm-lik pilləli əyilmələr var.Beləliklə, bu o deməkdir ki, lanset \(\təxminən\) 5 mm (lansetin iki müstəvisi 29,30 nöqtəsini təşkil etdiyinə görə), asimmetrik yamac 7 mm, simmetrik yamac isə 5 mm fərqli olacaq. 1 mm.Axisimmetrik yamaclar (ağırlıq mərkəzi eyni qalır, buna görə də yamac boyunca yalnız divar qalınlığı əslində dəyişir).
29.75 kHz-də FEM tədqiqatının tətbiqi və tənlik.(1) Lanset (a), asimmetrik (b) və oxsimmetrik (c) əyilmə yarımdalğasının dəyişməsini (\(\lambda _y/2\)) hesablayın (şəkil 1a,b,c-də olduğu kimi).).Lanset, asimmetrik və aksisimmetrik yamaclar üçün orta \(\lambda_y/2\) müvafiq olaraq 5,65, 5,17 və 7,52 mm-dir.Nəzərə alın ki, asimmetrik və oxsimmetrik əyilmələr üçün ucun qalınlığı \(\təqribən) 50 µm ilə məhdudlaşır.
Pik hərəkətlilik \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) optimal boru uzunluğu (TL) və meyl uzunluğunun (BL) birləşməsidir (Şəkil 8, 9).Adi bir lanset üçün, ölçüsü sabit olduğundan, optimal TL \(\təqribən\) 29,1 mm-dir (şək. 8).Asimmetrik və oxsimmetrik yamaclar üçün (müvafiq olaraq Şəkil 9a, b) FEM tədqiqatına BL 1-dən 7 mm-ə qədər daxil edilmişdir, buna görə də optimal TL diapazonları 26,9 ilə 28,7 mm (aralıq 1,8 mm) və 27,9 ilə 29,2 mm (aralıq) olmuşdur. 1,3 mm).) ), müvafiq olaraq.Asimmetrik yamaclar üçün (şək. 9a) optimal TL xətti olaraq artaraq BL 4 mm-də platoya çatır və sonra BL 5-dən 7 mm-ə qədər kəskin şəkildə azalır.Axisimmetrik yamaclar üçün (şək. 9b) optimal TL BL uzanması ilə xətti olaraq artır və nəhayət, BL-də 6-dan 7 mm-ə qədər sabitləşir.Eksensimetrik yamacların geniş tədqiqi (Şəkil 9c) \(\təxminən) 35,1-37,1 mm-də yerləşən müxtəlif optimal TL-ləri göstərdi.Bütün BL-lər üçün optimal TL-lərin iki dəsti arasındakı məsafə \(\təqribən\) 8 mm-dir (\(\lambda _y/2\)-ə bərabərdir).
29,75 kHz-də Lancet ötürmə hərəkətliliyi.İğne borusu 29,75 kHz tezliyində büküldü, vibrasiya sonunda ölçüldü və 26,5-29,5 mm (0,1 mm addım) üçün ötürülən mexaniki hərəkətliliyin miqdarı (maksimum dəyərə nisbətən dB) kimi ifadə edildi.
29,75 kHz tezliyində FEM-in parametrik tədqiqatları göstərir ki, ox-simmetrik ucun ötürmə hərəkətliliyi asimmetrik analoquna nisbətən borunun uzunluğundakı dəyişikliklərdən daha az təsirlənir.FEM-dən istifadə edərək tezlik sahəsi tədqiqatlarında asimmetrik (a) və oxsimmetrik (b, c) əyilmə həndəsələri üçün əyilmə uzunluğu (BL) və boru uzunluğu (TL) tədqiqatları (sərhəd şərtləri Şəkil 2-də göstərilmişdir).(a, b) TL 26,5 ilə 29,5 mm (0,1 mm addım) və BL 1-7 mm (0,5 mm addım) arasında dəyişdi.(c) TL 25-40mm (0.05mm addım) və 0.1-7mm (0.1mm addım) daxil olmaqla genişləndirilmiş eksenimmetrik əyri bucaq tədqiqi istənilən nisbəti ortaya qoyur \(\lambda_y/2\) Uç üçün sərbəst hərəkət edən sərhəd şərtləri təmin edilir.
İğnə strukturu Cədvəl 1-də göstərildiyi kimi aşağı, orta və yüksək modal bölgələrə bölünmüş üç təbii tezlikə malikdir \(f_{1-3}\). PTE ölçüsü Şəkil 10-da göstərilib və sonra Şəkil 11-də təhlil edilir. Aşağıda Hər modal sahə üçün nəticələr:
Bir lanset (L) və havada, suda və jelatində AX1-3 eksenimmetrik yamaclarında 20 mm dərinlikdə süpürülmə tezliyi ilə sinusoidal həyəcandan istifadə edərək əldə edilən tipik qeydə alınan ani enerji ötürmə səmərəliliyi (PTE) amplitüdləri.Birtərəfli spektr göstərilir.Ölçülmüş tezlik reaksiyası (300 kHz nümunə sürəti) aşağı keçidlə süzülüb və sonra modal analiz üçün 200 faktoru ilə aşağı nümunə götürülüb.Siqnal-küy nisbəti \(\le\) 45 dB-dir.PTE mərhələsi (bənövşəyi nöqtəli xətt) dərəcələrlə göstərilir (\(^{\circ}\)).
Modal cavab təhlili Şəkil 10-da (orta ± standart sapma, n = 5) L və AX1-3 yamaclarında havada, suda və 10% jelatin (20 mm dərinlik) üçün (üst) üç modal bölgə (aşağı) göstərilmişdir. , orta, yüksək).) və onların uyğun modal tezlikləri\(f_{1-3}\) (kHz), (orta) enerji səmərəliliyi\(\text {PTE}_{1{-}3 }\) dizayn tənliklərindən istifadə edir.(4) və (aşağıda) müvafiq olaraq maksimum ölçülən dəyərin yarısında tam endir \(\text {FWHM}_{1{-}3}\) (Hz).Nəzərə alın ki, aşağı PTE qeyd edərkən, yəni AX2 yamacında bant genişliyinin ölçülməsi buraxılır, \(\text {FWHM}_{1}\).\(f_2\) rejimi maili müstəvilərin əyilməsinin müqayisəsi üçün ən uyğun hesab olunur, çünki o, enerji ötürmə səmərəliliyinin ən yüksək səviyyəsini nümayiş etdirir (\(\text {PTE}_{2}\)), 99%.
Birinci modal bölgə: \(f_1\) daxil edilmiş media növündən çox asılı deyil, əyilmə həndəsəsindən asılıdır.\(f_1\) əyilmə uzunluğunun azalması ilə azalır (havada AX1-3 üçün müvafiq olaraq 27,1, 26,2 və 25,9 kHz).Regional orta göstəricilər \(\text {PTE}_{1}\) və \(\text {FWHM}_{1}\) müvafiq olaraq \(\təxminən\) 81% və 230 Hz-dir.\(\text {FWHM}_{1}\) Lancet-dən jelatində ən yüksək idi (L, 473 Hz).Nəzərə alın ki, jelatində AX2 üçün \(\text {FWHM}_{1}\) bildirilmiş tezlik reaksiyalarının aşağı böyüklüyünə görə təxmin edilə bilməz.
İkinci modal bölgə: \(f_2\) pasta növündən və əyilmə mediasından asılıdır.Havada, suda və jelatində orta \(f_2\) dəyərləri müvafiq olaraq 29,1, 27,9 və 28,5 kHz-dir.Bu modal bölgə üçün PTE də 99% -ə çatdı ki, bu da bütün ölçmə qrupları arasında ən yüksək, regional ortalama 84% ilə.Orta sahə \(\text {FWHM}_{2}\) \(\təxminən\) 910 Hz-dir.
Üçüncü modal region: \(f_3\) Tezlik daxiletmə mühitinin və əyilmənin növündən asılıdır.Orta \(f_3\) dəyərləri havada, suda və jelatində müvafiq olaraq 32.0, 31.0 və 31.3 kHz-dir.\(\text {PTE}_{3}\) regional orta göstəriciyə malikdir \(\təxminən\) 74%, istənilən regionun ən aşağı göstəricisidir.Regional orta \(\text {FWHM}_{3}\) \(\təxminən\) 1085 Hz-dir ki, bu da birinci və ikinci bölgələrdən yüksəkdir.
Aşağıdakılar Şek.12 və Cədvəl 2. Lanset (L) həm havada, həm də suda ən çox əyilmiş (bütün uçlar üçün yüksək əhəmiyyətə malik, \(p<\) 0,017) (Şəkil 12a), ən yüksək DPR-ə (220 µm/ qədər) nail olmuşdur. W havada). 12 və Cədvəl 2. Lanset (L) həm havada, həm də suda ən çox əyilmiş (bütün uçlar üçün yüksək əhəmiyyətə malik, \(p<\) 0,017) (Şəkil 12a), ən yüksək DPR-ə (220 µm/ qədər) nail olmuşdur. W havada). Следующее относится к рисунку 12 və таблице 2. Ланцет (L) daha çox (s bütün nakonechnikov üçün çox böyük fərqlər, \(p<\) 0,017) как в воздухе, так и в воде (risstiga 12), dost. . Aşağıdakılar Şəkil 12 və Cədvəl 2-yə aiddir. Lancet (L) həm havada, həm də suda (bütün uclar üçün yüksək əhəmiyyətə malik, \(p<\) 0,017) ən yüksək DPR-ə nail olmaqla (Şəkil 12a) əyilmişdir.(havada 220 μm/Vt edin).Aşağıdakı Şəkil 12 və Cədvəl 2-yə istinad edilir.柳叶刀(L) 在空气和水中（图12a）中偏转最大（对所有尖端具有高度意具有高度意(）12a，，，，，，)最高DPR （空气中高达220 µm/W）。柳叶刀(L) havada və suda ən yüksək əyilməyə malikdir (图12a) (对所述尖端是对尖端是是电影,\(p<\) 0,017) və ən yüksək DPR (2/µm-ə qədər) əldə edib. W havada). Ланцет (L) imeet naibolshee otklonology (vəsma znachimoe dlya bütün nakonechnikov, \(p<\) 0,017) v воздухе və воде (ris. 12a), üstəgəl yüksək DPR (220 mkm/Vt ilə). Lancet (L) ən yüksək DPR-ə (havada 220 µm/Vt-a qədər) çatan ən böyük sapmaya (bütün uçlar üçün yüksək əhəmiyyətli, \(p<\) 0,017) hava və suda (Şəkil 12a) malikdir. Havada daha yüksək BL olan AX1 AX2–3-dən (əhəmiyyətlə, \(p<\) 0,017) daha yüksək əyilmiş, AX3 (ən aşağı BL olan) isə 190 µm/Vt DPR ilə AX2-dən çox əyilmişdir. Havada daha yüksək BL olan AX1 AX2–3-dən (əhəmiyyətlə, \(p<\) 0,017) daha yüksək əyilmiş, AX3 (ən aşağı BL olan) isə 190 µm/Vt DPR ilə AX2-dən çox əyilmişdir. AX1 BL ilə təchiz olunub, AX2–3 (bu \(p<\) 0,017), AX3 (sadəcə BL) ilə eyni, AX2 ilə DPR 190 мкм/Вт. Havada daha yüksək BL olan AX1 AX2–3-dən (əhəmiyyəti \(p<\) 0,017) daha yüksək əyilmiş, AX3 (ən aşağı BL ilə) isə DPR 190 µm/Vt ilə AX2-dən çox əyilmişdir.在空气中，具有较高BL 的AX1 偏转高于AX2-3（具有显着性，\(p<\) 0.017）（BL有较高BL 的AX1 偏转高于AX2-3转大于AX2，DPR 为190 µm/W。 Havada daha yüksək BL ilə AX1-in əyilməsi AX2-3-dən daha yüksəkdir (əhəmiyyətli dərəcədə, \(p<\) 0,017), AX3-ün (ən aşağı BL ilə) əyilməsi isə AX2-dən yüksəkdir, DPR 190-dır. µm/W. AX1 ilə daha çox BL var, AX2-3 (znachimo, \(p<\) 0,017), eyni zamanda AX3 (sadəcə BL) var, AX2 ilə DPR 190 мкм/. Havada daha yüksək BL olan AX1 AX2-3 (əhəmiyyətli, \(p<\) 0,017), AX3 isə (ən aşağı BL ilə) 190 μm/Vt DPR ilə AX2-dən daha çox sapmaya malikdir. 20 mm-lik suda AX1-3 üçün əyilmə və PTE-də əhəmiyyətli fərqlər (\(p>\) 0,017) aşkar edilmədi. 20 mm-lik suda AX1-3 üçün əyilmə və PTE-də əhəmiyyətli fərqlər (\(p>\) 0,017) aşkar edilmədi. AX1–3 üçün progibu və FTR üçün 20 mm genişlikdə (\(p>\) 0,017) var. 20 mm dərinlikdəki suda AX1–3 üçün əyilmə və FTR-də əhəmiyyətli fərqlər (\(p>\) 0,017) aşkar edilmişdir.在20 mm 的水中，AX1-3 的挠度和PTE 没有显着差异(\(p>\) 0.017)。 20 mm suda AX1-3 və PTE (\(p>\) 0,017) arasında əhəmiyyətli fərq yox idi. 20 mm progib və PTE AX1-3-də heç bir fərq yoxdur (\(p>\) 0,017). 20 mm dərinlikdə əyilmə və PTE AX1-3 əhəmiyyətli dərəcədə fərqlənməmişdir (\(p>\) 0,017).Suda PTE səviyyəsi (90,2-98,4%) ümumiyyətlə havadan (56-77,5%) daha yüksək idi (Şəkil 12c) və suda aparılan təcrübə zamanı kavitasiya fenomeni qeyd edildi (Şəkil 13, əlavə olaraq da baxın. məlumat).
Havada və suda (dərinlik 20 mm) L və AX1-3 çəngəlləri üçün uç əyilmə amplitudasının ölçülməsi (orta ± standart sapma, n = 5) pah həndəsəsinin dəyişməsinin təsirini aşkar etdi.Ölçmələr davamlı tək tezlikli sinusoidal həyəcandan istifadə etməklə əldə edilir.(a) Təpədə pik sapma (\(u_y\vec {j}\)), (b) onların müvafiq modal tezliklərində \(f_2\) ölçülür.(c) Tənlik kimi enerji ötürülməsinin səmərəliliyi (PTE, rms, %).(4) və (d) Maksimum kənarlaşma və ötürmə gücü \(P_T\) (Wrms) kimi hesablanmış yayınma gücü əmsalı (DPR, µm/W).
Lansetin (L) və ox-simmetrik ucunun (AX1-3) suda (dərinlik 20 mm), yarım dövrə, sürmə tezliyində ümumi əyilməsini göstərən yüksək sürətli kameranın tipik kölgə planı \(f_2\) (tezlik 310 kHz seçmə).Çəkilmiş boz rəngdə təsvirin ölçüləri 128×128 piksel, piksel ölçüsü \(\təxminən) 5 µm.Videonu əlavə məlumatda tapa bilərsiniz.
Beləliklə, biz əyilmə dalğa uzunluğunun dəyişməsini modelləşdirdik (şəkil 7) və boru uzunluğunun və əyilmənin şərti lanceolate, asimmetrik və eksenel birləşmələri üçün transfer üçün mexaniki hərəkətliliyi hesabladıq (Şəkil 8, 9).Simmetrik əyilmiş həndəsə.Sonuncuya əsaslanaraq, biz Şəkil 5-də göstərildiyi kimi 43 mm (və ya 29,75 kHz-də \(\təqribən\) 2,75\(\lambda_y\)) optimal ucdan qaynaq məsafəsini təxmin etdik və üç oxlu simmetrik əyilmə düzəltdik. müxtəlif əyilmə uzunluqları.Daha sonra havada, suda və 10% (w/v) ballistik jelatində (Şəkil 10, 11) adi lansetlərlə müqayisədə onların tezlik reaksiyalarını xarakterizə etdik və əyilmə əyilmə rejimini müqayisə etmək üçün ən yaxşı vəziyyəti müəyyən etdik.Nəhayət, biz 20 mm dərinlikdə havada və suda dalğanın əyilməsi ilə ucun əyilməsini ölçdük və hər bir əyilmə üçün yeridilmiş mühitin güc ötürmə səmərəliliyini (PTE, %) və əyilmə güc amilini (DPR, µm/W) kəmiyyətcə qiymətləndirdik.növü (şək. 12).
Nəticələr göstərir ki, həndəsənin əyilmə oxu uc oxunun amplituda sapmasına təsir göstərir.Lanset ən yüksək əyriliyə və eyni zamanda ox simmetrik əyilmə ilə müqayisədə ən yüksək DPR-ə malik idi, ox simmetrik əyilmə isə daha kiçik orta sapmaya malik idi (şək. 12). Ən uzun əyilmə uzunluğuna malik olan ox-simmetrik 4 mm əyilmə (AX1) digər ox simmetrik iynələrlə (AX2–3) müqayisədə havada statistik əhəmiyyətli ən yüksək əyilmə əldə etdi (\(p <0,017\), Cədvəl 2), lakin iynə suya qoyulduqda heç bir ciddi fərq müşahidə edilməmişdir. Ən uzun əyilmə uzunluğuna malik olan ox-simmetrik 4 mm əyilmə (AX1) digər ox simmetrik iynələrlə (AX2–3) müqayisədə havada statistik əhəmiyyətli ən yüksək əyilmə əldə etdi (\(p <0,017\), Cədvəl 2), lakin iynə suya qoyulduqda heç bir ciddi fərq müşahidə edilməmişdir. Osesimmetrichnyy scos 4 mm (AX1), imeyuщiy naibolshuyu dlinu skosa, statistik statistik göstəricilərə sahib olan naibolshego otkloniya v воздухе (\(p <0,017\), cədvəl 2) üzrə sravneniyu (AX2–23) üzrə cədvəl). Ən uzun əyilmə uzunluğuna malik olan eksenimmetrik əyilmə 4 mm (AX1) digər ekssimetrik iynələrlə (AX2–3) müqayisədə havada statistik əhəmiyyətli daha böyük sapma əldə etdi (\(p <0,017\), Cədvəl 2).lakin iynəni suya qoyarkən əhəmiyyətli fərqlər müşahidə edilməmişdir.与其他轴对称针(AX2-3) 相比，具有最长斜角长度的轴对称4 mm 斜角(AX1) 在空他轴对称针(AX2-3)着的最高偏转(\(p < 0,017\)),表2)，但当将针头放入水中时，没有观察到显着差异。 Digər eksenel simmetrik iynələrlə (AX2-3) müqayisədə havada 4 mm eksenel simmetrik (AX1) ən uzun əyilmə bucağına malikdir və statistik cəhətdən əhəmiyyətli maksimum əyilmə əldə etmişdir (\(p <0,017\), Cədvəl 2) , lakin iynə suya qoyulduqda əhəmiyyətli fərq müşahidə olunmadı. Osesimmetricnyy scos 4 mm (AX1) s naibolsshey dlinoy scosa obesspechivaet statistic snachimoe maksimallnoe отклонение в воздухе по сравнению сравнению digər osesimmetricnymi iglami (AX2-3) (\(p < 0,017\), heç bir rəqəm yoxdur. Ən uzun yamac uzunluğu 4 mm (AX1) olan eksenimmetrik yamac, digər oxlu yamaclarla (AX2-3) (\(p < 0,017\), Cədvəl 2) ilə müqayisədə havada statistik əhəmiyyətli maksimum sapma təmin etdi, lakin yox idi. əhəmiyyətli fərq.iynə suya qoyulduqda müşahidə edilir.Beləliklə, daha uzun əyilmə uzunluğunun zirvənin əyilməsi baxımından heç bir açıq üstünlükləri yoxdur.Bunu nəzərə alsaq, məlum olur ki, bu tədqiqatda tədqiq olunan yamac həndəsəsi yamac uzunluğundan daha çox amplituda əyilməyə təsir edir.Bu, əyilmə sərtliyi ilə əlaqəli ola bilər, məsələn, əyilmiş materialdan və tikinti iynəsinin ümumi qalınlığından asılı olaraq.
Eksperimental tədqiqatlarda əks olunan əyilmə dalğasının böyüklüyünə ucun sərhəd şərtləri təsir edir.İğnənin ucu suya və jelatinə daxil edildikdə, \(\text {PTE}_{2}\) orta hesabla \(\təxminən\) 95% və \(\text {PTE}_{2}\) dəyərləri ortaladı müvafiq olaraq 73% və 77% (\text {PTE}_{1}\) və \(\text {PTE}_{3}\) təşkil edir (Şəkil 11).Bu onu göstərir ki, akustik enerjinin tökmə mühitinə maksimum ötürülməsi (məsələn, su və ya jelatin) \(f_2\) zamanı baş verir.Oxşar davranış 41-43 kHz tezliklərdə daha sadə cihaz strukturlarından istifadə edərək əvvəlki tədqiqatda müşahidə edildi, burada müəlliflər interkalasiya edilmiş mühitin mexaniki modulu ilə əlaqəli gərginlik əks etdirmə əmsalını nümayiş etdirdilər.Nüfuz dərinliyi32 və toxumanın mexaniki xüsusiyyətləri iynəyə mexaniki yük verir və buna görə də UZeFNAB-nin rezonans davranışına təsir edəcəyi gözlənilir.Buna görə də, stilus vasitəsilə çatdırılan səsin gücünü optimallaşdırmaq üçün 17, 18, 33 kimi rezonans izləmə alqoritmlərindən istifadə edilə bilər.
Bükülmə dalğa uzunluğunun modelləşdirilməsi (şək. 7) göstərir ki, ox simmetrik lanset və asimmetrik əyilmə ilə müqayisədə ucunda daha yüksək struktur sərtliyinə (yəni daha yüksək əyilmə sərtliyinə) malikdir.(1)-dən əldə edilən və məlum sürət-tezlik münasibətindən istifadə edərək, biz lansetin, asimmetrik və oxsimmetrik ucların əyilmə sərtliyini müvafiq olaraq \(\təxminən) 200, 20 və 1500 MPa yamac kimi qiymətləndiririk.Bu, 29,75 kHz-də müvafiq olaraq (\lambda _y\) 5,3, 1,7 və 14,2 mm-ə uyğundur (Şəkil 7a–c).USeFNAB prosedurunun klinik təhlükəsizliyini nəzərə alaraq, həndəsənin əyilmə dizaynının sərtliyinə təsirini qiymətləndirmək lazımdır34.
Kəmərin parametrlərinin və borunun uzunluğunun öyrənilməsi (Şəkil 9) göstərdi ki, asimmetrik (1,8 mm) üçün optimal TL diapazonu ekssimetrik əyilmə (1,3 mm) ilə müqayisədə daha yüksəkdir.Bundan əlavə, hərəkətlilik platosu 4 ilə 4,5 mm arasında dəyişir və asimmetrik və eksensimetrik əyilmə üçün 6 ilə 7 mm arasında dəyişir (şəkil 9a, b).Bu tapıntının praktiki əhəmiyyəti istehsal toleranslarında ifadə edilir, məsələn, optimal TL-nin aşağı diapazonu daha yüksək uzunluq dəqiqliyinə ehtiyacı ifadə edə bilər.Eyni zamanda, gəlir platforması məhsuldarlığa əhəmiyyətli dərəcədə təsir etmədən müəyyən bir tezlikdə yamac uzunluğunun seçilməsi üçün daha böyük dözümlülük təmin edir.
Tədqiqat aşağıdakı məhdudiyyətləri əhatə edir.Kənar aşkarlama və yüksək sürətli görüntüləmə (Şəkil 12) vasitəsilə iynə əyilməsinin birbaşa ölçülməsi o deməkdir ki, biz hava və su kimi optik şəffaf mühitlə məhdudlaşırıq.Həmçinin qeyd etmək istərdik ki, biz simulyasiya edilmiş köçürmə hərəkətliliyini yoxlamaq üçün təcrübələrdən istifadə etmədik və əksinə, istehsal edilmiş iynənin optimal uzunluğunu müəyyən etmək üçün FEM tədqiqatlarından istifadə etdik.Praktik məhdudiyyətlər baxımından lansetin ucundan qola qədər uzunluğu digər iynələrdən (AX1-3) 0,4 sm uzundur, şək.3b.Bu, acicular quruluşun modal reaksiyasına təsir göstərə bilər.Bundan əlavə, dalğa ötürücü qurğuşun lehiminin forması və həcmi (Şəkil 3-ə baxın) pin dizaynının mexaniki empedansına təsir göstərə bilər, nəticədə mexaniki empedans və əyilmə davranışında səhvlər yaranır.
Nəhayət, eksperimental olaraq əyilmə həndəsəsinin USeFNAB-da əyilmə miqdarına təsir etdiyini nümayiş etdirdik.Daha yüksək əyilmə amplitüdünün iynənin toxumaya təsirinə müsbət təsir göstərə biləcəyi hallarda, məsələn, ponksiyondan sonra kəsmə səmərəliliyi, kifayət qədər sərtliyi qoruyarkən ən böyük əyilmə amplitüdünü təmin etdiyi üçün adi lanset USeFNAB üçün tövsiyə edilə bilər. dizaynın ucunda.Bundan əlavə, bu yaxınlarda aparılan bir araşdırma göstərdi ki, daha çox uc əyilmələri kavitasiya kimi bioloji təsirləri gücləndirə bilər ki, bu da minimal invaziv cərrahi müdaxilələr üçün tətbiqlərin inkişafına kömək edə bilər.Artan ümumi akustik gücün USeFNAB13-dən biopsiya məhsuldarlığını artırdığını nəzərə alaraq, tədqiq edilmiş iynə həndəsəsinin ətraflı klinik faydasını qiymətləndirmək üçün nümunə məhsuldarlığı və keyfiyyətinin əlavə kəmiyyət tədqiqatlarına ehtiyac var.
Frable, WJ İncə iynə aspirasiya biopsiyası: baxış.Humf.Xəstə.14:9-28.https://doi.org/10.1016/s0046-8177(83)80042-2 (1983).
Göndərmə vaxtı: 13 oktyabr 2022-ci il