Nature.com сайтына кіргеніңіз үшін рахмет.Сіз пайдаланып жатқан шолғыш нұсқасында шектеулі CSS қолдауы бар.Ең жақсы тәжірибе үшін жаңартылған шолғышты пайдалануды ұсынамыз (немесе Internet Explorer шолғышында үйлесімділік режимін өшіріңіз).Әзірше, үздіксіз қолдауды қамтамасыз ету үшін біз сайтты стильсіз және JavaScriptсіз көрсетеміз.
Жақында ультрадыбысты қолдану ультрадыбыстық көмегімен жұқа инелерді аспирациялауда (USeFNAB) тіндердің шығуын кәдімгі жұқа инемен аспирациямен (ҰИА) салыстырғанда жоғарылататыны көрсетілді.Осы уақытқа дейін қиғаш геометрия мен ұшының қозғалысы арасындағы байланыс толық зерттелмеген.Бұл зерттеуде біз ине резонансының қасиеттерін және әртүрлі қиғаш ұзындықтары бар әртүрлі ине конусы геометриялары үшін ауытқу амплитудасын зерттедік.Кәдімгі 3,9 мм қиғаш ланцетті пайдаланған кезде ауадағы және судағы ұшының ауытқу қуат коэффициенті (DPR) сәйкесінше 220 және 105 мкм/Вт болды.Бұл ауада және суда сәйкесінше 180 және 80 мкм/Вт DPR қамтамасыз ететін осьтік симметриялы 4 мм қиғаш ұшынан жоғары.Бұл зерттеу әр түрлі кірістіру құралдарының контекстіндегі қиғаш геометрияның иілу қаттылығы арасындағы байланыстың маңыздылығын көрсетеді, сондықтан иненің қиғаш геометриясын өзгерту арқылы пирсингтен кейінгі кесу әрекетін басқару әдістерін түсінуге мүмкіндік береді, бұл маңызды.USeFNAB қолданбасы үшін өте маңызды.
Жіңішке инемен аспирациялық биопсия (ЖИА) – ине арқылы күдікті патологияға1,2,3 тін үлгілерін алу әдісі.Franseen ұшы әдеттегі lancet4 және Menghini5 кеңестеріне қарағанда жоғары диагностикалық өнімділікті қамтамасыз ететіні көрсетілді.Гистопатологиялық сәйкес үлгілердің ықтималдығын арттыру үшін осьтік симметриялық (яғни, айналмалы) еңістер де ұсынылады.
Биопсия кезінде күдікті зақымдануларға қол жеткізу үшін ине тері мен тіннің қабаттарынан өтеді.Соңғы зерттеулер көрсеткендей, ультрадыбыстық жұмсақ тіндерге қол жеткізу үшін қажетті ену күшін азайта алады7,8,9,10.Ине қиғаш геометриясының иненің өзара әрекеттесу күштеріне әсер ететіні көрсетілді, мысалы, ұзағырақ қиғаштардың тіндерге ену күштері төмен екендігі көрсетілді11.Ине тіннің бетіне енгеннен кейін, яғни пункциядан кейін иненің кесу күші иненің ұлпамен әрекеттесу күшінің 75% болуы мүмкін12.Пункциядан кейінгі кезеңде ультрадыбыстық (УДЗ) жұмсақ тіндердің диагностикалық биопсиясының тиімділігін арттыратыны көрсетілген.Қатты тін үлгілерін алу үшін ультрадыбыстық көмегімен жақсартылған сүйек биопсиясының басқа әдістері әзірленді, бірақ биопсия өнімділігін жақсартатын нәтижелер хабарланбады.Көптеген зерттеулер ультрадыбыстық кернеуге ұшыраған кезде механикалық орын ауыстырудың жоғарылайтынын растады16,17,18.Ине мен ұлпаның өзара әрекеттесуіндегі осьтік (бойлық) статикалық күштер бойынша көптеген зерттеулер болғанымен19,20, ультрадыбыстық FNAB (USeFNAB) астында ине қиғашының уақытша динамикасы мен геометриясы бойынша шектеулі зерттеулер бар.
Бұл зерттеудің мақсаты ультрадыбыстық иілу арқылы басқарылатын инедегі ине ұшының қозғалысына әртүрлі қиғаш геометриялардың әсерін зерттеу болды.Атап айтқанда, біз инъекциялық ортаның дәстүрлі ине қиғаштары үшін пункциядан кейін ине ұшының ауытқуына әсерін зерттедік (яғни, селективті аспирация немесе жұмсақ тіндерді алу сияқты әртүрлі мақсаттарға арналған USeFNAB инелері.
Бұл зерттеуге әртүрлі қиғаш геометриялар енгізілген.(a) Lancet спецификациясы ISO 7864:201636 стандартына сәйкес келеді, мұнда \(\альфа\) - негізгі қиғаш, \(\тета\) - қосалқы қиғаштың айналу бұрышы және \(\phi\) - қосымша қиғаш. бұрыш., айналу кезінде градуспен (\(^\circ\)).(b) Сызықтық асимметриялық бір сатылы фаскалар (DIN 13097:201937 стандартында «стандарт» деп аталады) және (c) сызықтық осьтік симметриялық (айнала) бір сатылы фаскалар.
Біздің көзқарасымыз кәдімгі ланцеттік, осьтік симметриялық және асимметриялық бір сатылы қиғаш геометриялар үшін қиғаш бойымен иілу толқын ұзындығының өзгеруін модельдеуден басталады.Содан кейін құбырдың еңісі мен ұзындығының тасымалдаудың механикалық өтімділігіне әсерін зерттеу үшін параметрлік зерттеуді есептедік.Бұл прототипті инені жасау үшін оңтайлы ұзындықты анықтау үшін қажет.Модельдеу негізінде иненің прототиптері жасалды және олардың резонанстық мінез-құлқы кернеудің шағылысу коэффициенттерін өлшеу және ауада, суда және 10% (салм/көлем) баллистикалық желатиндегі қуат беру тиімділігін есептеу арқылы эксперименталды түрде сипатталды, оның жұмыс жиілігі анықталды. .Соңында, жоғары жылдамдықты бейнелеу иненің ұшында иілу толқынының ауа мен судағы ауытқуын тікелей өлшеу үшін, сондай-ақ әрбір қиғаш бұрышта жеткізілетін электр қуатын және ауытқу қуатының қатынасының геометриясын бағалау үшін қолданылады ( DPR) инъекциялық ортаға..
2а-суретте көрсетілгендей, түтік ұзындығы (TL) және қиғаш бұрышы (BL) бар ине түтігін ISO стандартына сәйкес анықтау үшін 21 калибрлі түтікті (OD 0,80 мм, ID 0,49 мм, түтік қабырғасының қалыңдығы 0,155 мм, стандартты қабырға) пайдаланыңыз. 9626:201621) 316 баспайтын болаттан жасалған (Янг модулі 205 \(\text {GN/m}^{2}\), тығыздығы 8070 кг/м\(^{3}\) және Пуассон қатынасы 0,275 ).
Иілу толқын ұзындығын анықтау және инелі және шекаралық шарттар үшін ақырлы элементтер моделін (FEM) баптау.(a) Конус ұзындығын (BL) және құбыр ұзындығын (TL) анықтау.(b) Үш өлшемді (3D) ақырлы элементтер моделі (FEM) гармоникалық нүкте күшін пайдаланып, инені проксимальды бағытта жүргізу, нүктені бұру және жылдамдықты өлшеу үшін \(\tilde{F}_y\vec {j}\) ұшы (\ ( \tilde {u}_y\vec {j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) механикалық өтімділіктің берілуін есептеу үшін.\(\lambda _y\) тік күшке қатысты иілу толқын ұзындығы ретінде анықталады \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(c) Ауырлық центрінің, көлденең қимасының ауданы А және сәйкесінше x және у осінің айналасындағы \(I_{xx}\) және \(I_{yy}\) инерция моменттерінің анықтамалары.
Суретте көрсетілгендей.2b,c, көлденең қимасының ауданы А және толқын ұзындығы сәуленің көлденең қимасының өлшемінен үлкен болатын шексіз (шексіз) сәуле үшін иілген (немесе иілген) фаза жылдамдығы \( c_{EI }\) 22 арқылы анықталады. :
мұндағы E – Янг модулі (\(\text {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) қозудың бұрыштық жиілігі (рад/с), мұндағы \( f_0 \ ) - сызықтық жиілік (1/с немесе Гц), I - қызығушылық осінің айналасындағы ауданның инерция моменті\((\text {m}^{4})\), \(m'=\ rho _0 A\ ) - бірлік ұзындықтағы масса (кг/м), мұнда \(\rho _0\) - тығыздық\((\text {kg/m}^{3})\) және A - крест. сәуле аймағының бөлімі (xy жазықтығы) (\(\ мәтін {m}^{2}\)).Біздің мысалда қолданылған күш тік у осіне параллель болғандықтан, яғни \(\tilde{F}_y\vec {j}\), бізді тек көлденең x осінің айналасындағы аймақтық инерция моменті ғана қызықтырады, яғни \(I_{xx}\), сондықтан:
Ақырлы элементтер моделі (FEM) үшін таза гармоникалық орын ауыстыру (m) қабылданады, сондықтан үдеу (\(\text {m/s}^{2}\)) \(\жартылай ^2 \vec) түрінде өрнектеледі. { u}/ \ ішінара t^2 = -\omega ^2\vec {u}\) ретінде \(\vec {u}(x, y, z, t): = u_x\vec {i} + u_y\ vec {j } + u_z\vec {k}\) - кеңістік координаталарында берілген үш өлшемді орын ауыстыру векторы.Соңғысының орнына оның COMSOL Multiphysics бағдарламалық пакетінде орындалуына сәйкес (5.4-5.5 нұсқалары, COMSOL Inc., Массачусетс, АҚШ) импульс тепе-теңдігі заңының соңғы деформациясының Лагранждық формасы келесідей берілген:
мұнда \(\vec {\nabla}:= \frac{\partial}}{\partial x}\vec {i} + \frac{\partial}}{\partial y}\vec {j} + \frac{ \partial }{\partial z}\vec {k}\) - тензорлық дивергенция операторы, \({\астын сызу{\sigma}}\) екінші Пиола-Кирхгоф кернеу тензоры (екінші ретті, \(\ text { N/ m}^{2}\)) және \(\vec {F_V}:= F_{V_x}\vec {i}+ F_{V_y}\vec {j}+ F_{V_z}\vec {k} \) әрбір деформацияланған көлем үшін дене күшінің векторы (\(\text {N/m}^{3}\)) және \(e^{j\phi }\) - фазалық бұрыш векторы\(\ phi) \ ) (қуанышты).Біздің жағдайда дененің көлемдік күші нөлге тең, біздің модель геометриялық сызықтықты және шағын таза серпімді деформацияны қабылдайды, яғни , мұнда \({\ астын сызу{\varepsilon}}^{el}\) және \({\астын сызу {\varepsilon}}\) сәйкесінше серпімді деформация және жалпы деформация (екінші ретті, өлшемсіз).Гуктың конститутивтік изотропты серпімділік тензоры \(\астын сызу{\астын сызу{C}}\) Янг модулі E (\(\text {N/m}^{2}\)) арқылы есептеледі және Пуассон қатынасы v анықталады, сондықтан \(\астын сызу{\астын сызу{C}}:=\астын сызу{\астын сызу{C}}(E,v)\) (төртінші рет).Осылайша, кернеуді есептеу \({\астын сызу{\сигма}} := \астын сызу{\астын сызу{C}}:{\астын сызу{\varepsilon}}\ болады.
Есептеу элемент өлшемі \(\le\) 8 мкм болатын 10 түйінді тетраэдрлік элементті пайдаланады.Ине вакуумда модельденеді және берілген механикалық ұтқырлық мәні (ms-1 N-1) ретінде анықталады \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= |\tilde{v}_y\vec { j}|/ |\ тильда{F}_y\vec {j}|\)24, мұндағы \(\тилда{v}_y\vec {j}\) - тұтқаның шығыс комплекстік жылдамдығы және \( \ тильда) {F}_y\ vec {j }\) 2б-суретте көрсетілгендей түтіктің проксимальды ұшында орналасқан күрделі қозғаушы күш.Анықтама ретінде максималды мәнді пайдаланып механикалық өтімділікті децибелмен (дБ) аударыңыз, яғни \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}|) \ ) .Барлық FEM зерттеулері 29,75 кГц жиілікте жүргізілді.
Ине конструкциясы (3-сурет) кәдімгі 21-габаритті тері астындағы инеден тұрады (қат. № 4665643, Sterican\(^\circledR\), сыртқы диаметрі 0,8 мм, ұзындығы 120 мм, AISI 304 тот баспайтын хром-никель болат , B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Германия) проксимальды ұшы полипропиленнен жасалған және соңында сәйкесінше өзгертілген пластикалық Luer Lock жеңімен жабдықталған.Ине түтігі 3b-суретте көрсетілгендей толқын өткізгішке дәнекерленген.Толқын бағыттағыштары тот баспайтын болаттан жасалған 3D принтерде (EOS M 290 3D принтеріндегі EOS 316L баспайтын болат, 3D Formtech Oy, Jyväskylä, Финляндия) басып шығарылды, содан кейін M4 болттары арқылы Langevin сенсорына бекітілді.Langevin сенсоры екі массасы бар екі ұшына жүктелген 8 пьезоэлектрлік сақина элементтерінен тұрады.
Ұштардың төрт түрі (фото), сатылымдағы ланцет (L) және өндірілген үш осьтік симметриялық бір сатылы қиғаштар (AX1-3) сәйкесінше 4, 1,2 және 0,5 мм қиық ұзындығымен (BL) сипатталды.(a) Дайын ине ұшының жақыннан түсірілуі.(b) 3D басып шығарылған толқын өткізгішіне дәнекерленген, содан кейін M4 болттары арқылы Langevin сенсорына қосылған төрт түйреуіштің жоғарғы көрінісі.
Үш осьтік симметриялық қиғаш ұштары (Cурет 3) (TAs Machine Tools Oy) конустық ұзындығы (BL, 2a-суретте анықталғандай) \(\шамамен) 2 \(^ \ сәйкес) 4,0, 1,2 және 0,5 мм болатын. circ\), 7\(^\circ\) және 18\(^\circ\) сәйкесінше.Толқын өткізгіш пен иненің массасы сәйкесінше L және AX1-3 қиғаштары үшін 3,4 ± 0,017 г (орташа ± sd, n = 4) құрайды (Quintix\(^\circledR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Геттинген, Германия) .3b-суреттегі L және AX1-3 қиғаштары үшін иненің ұшынан пластмасса жеңінің соңына дейінгі жалпы ұзындық сәйкесінше 13,7, 13,3, 13,3 және 13,3 см болды.
Барлық ине конфигурациялары үшін иненің ұшынан толқын өткізгіштің ұшына дейін (яғни, дәнекерлеу аймағына дейін) ұзындығы 4,3 см болды және ине түтігі кесілген жерімен жоғары бағытталған (яғни, Y осіне параллель) , суретте көрсетілгендей.c (Cурет 2).
Компьютерде жұмыс істейтін MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Массачусетс, АҚШ) теңшелетін сценарий (Latitude 7490, Dell Inc., Техас, АҚШ) 7 секунд ішінде 25-тен 35 кГц-ке дейінгі сызықтық синусоидальді айналдыруды жасау үшін пайдаланылды, өту Сандық-аналогтық (DA) түрлендіргіші (Analog Discovery 2, Digilent Inc., Вашингтон, АҚШ) аналогтық сигналға түрлендіреді.Аналогтық сигнал \(V_0\) (0,5 Vp-p) содан кейін арнайы радиожиілік (RF) күшейткішімен күшейтілді (Mariachi Oy, Турку, Финляндия).50 Ом шығыс кедергісі бар РЖ күшейткішінен түсетін күшейтілген кернеу \({V_I}\) кіріс кедергісі 50 Ом ине құрылымына салынған трансформаторға беріледі.Лангевин түрлендіргіштері (алдыңғы және артқы ауыр салмақты көп қабатты пьезоэлектрлік түрлендіргіштер) механикалық толқындарды генерациялау үшін қолданылады.Реттелетін РЖ күшейткіші аналогты-цифрлық (AD) режимінде оқиға \({V_I}\) мен шағылысқан күшейтілген кернеуді\(V_R\) жазатын қос арналы тұрақты толқындық қуат коэффициентімен (SWR) жабдықталған.300 кГц түрлендіргіш таңдау жиілігімен (аналогтық Discovery 2).Күшейткіш кірісінің өтпелі процестермен шамадан тыс жүктелуін болдырмау үшін қозу сигналы басында және соңында амплитудалық модуляцияланады.
MATLAB жүйесінде іске асырылған теңшелетін сценарийді пайдалана отырып, жиілікке жауап беру функциясы (FRF), яғни \(\tilde{H}(f)\) екі арналы синусоидалы сыпырып өлшеу әдісін (4-сурет) пайдалана отырып, офлайн режимде бағаланды. уақыт бойынша сызықтық.инварианттық жүйе.Сонымен қатар, сигналдан кез келген қажетсіз жиіліктерді жою үшін 20-дан 40 кГц диапазонды өткізу сүзгісі қолданылады.Өткізу желілерінің теориясына сілтеме жасай отырып, бұл жағдайда \(\тильд{H}(f)\) кернеудің шағылысу коэффициентіне эквивалентті, яғни \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I}\ ) \) \({V_R}^ 2 /{V_I}^2\ ) тең \(|\rho _{V}|^2\) дейін төмендейді.Абсолютті электр қуатының мәндері қажет болған жағдайда, түсетін қуат \(P_I\) және шағылысқан қуат \(P_R\) қуаты (Вт), мысалы, сәйкес кернеудің орташа квадраттық мәнін (орнынан орын) алу арқылы есептеледі.синусоидалы қозуы бар электр беру желісі үшін \( P = {V}^2/(2Z_0)\)26, мұнда \(Z_0\) 50 \(\Омега\) тең.\(P_T\) жүктемесіне (яғни, енгізілген орта) берілетін электр қуатын \(|P_I – P_R |\) (W RMS), сондай-ақ қуат беру тиімділігі (PTE) және пайыздық () ретінде есептеуге болады. %) пішіннің қалай берілгенін анықтауға болады, сондықтан 27:
Ацикулярлық модальды жиіліктер \(f_{1-3}\) (кГц) және оларға сәйкес келетін қуат беру коэффициенттері \(\text {PTE}_{1{-}3} \) FRF көмегімен бағаланады.FWHM (\(\text {FWHM}_{1{-}3}\), Гц) тікелей \(\text {PTE}_{1{-}3}\ арқылы бағаланады), 1-кестеден A бір жақты сызықтық спектр сипатталған модальды жиілікте \(f_{1-3}\) алынады.
Ине құрылымдарының жиіліктік реакциясын (AFC) өлшеу.Синусоидалы екі арналы сыпыру өлшеуі25,38 жиілік жауап функциясы \(\tilde{H}(f)\) және оның импульстік жауап H(t) алу үшін пайдаланылады.\({\mathcal {F}}\) және \({\mathcal {F}}^{-1}\) сәйкесінше цифрлық қысқартудың Фурье түрлендіруін және оған кері түрлендіруді білдіреді.\(\tilde{G}(f)\) жиілік доменіндегі екі сигналдың туындысын білдіреді, мысалы, \(\tilde{G}_{XrX}\) кері сканерлеу өнімін білдіреді\(\tilde{ X} r (f)\ ) және төмендеу кернеуі сәйкесінше \(\tilde{X}(f)\).
5-суретте көрсетілгендей, жоғары жылдамдықты камера (Phantom V1612, Vision Research Inc., NJ, АҚШ) макро линзамен (MP-E 65mm, \(f\)/2.8, 1-5\) жабдықталған.(\times\), Canon Inc., Токио, Жапония), 27,5-30 кГц жиіліктерде иілу қозуы (бір жиілікті, үздіксіз синусоид) кезінде ұшының ауытқуларын жазу үшін.Көлеңке картасын жасау үшін ине ұшының артына жоғары қарқынды ақ жарық диодының салқындатылған элементі (бөлік нөмірі: 4052899910881, ақ жарық диоды, 3000 K, 4150 лм, Osram Opto Semiconductors GmbH, Регенсбург, Германия) орналастырылды.
Эксперименттік қондырғының алдыңғы көрінісі.Тереңдік ортаның бетінен өлшенеді.Ине құрылымы қысқышпен бекітіледі және моторлы тасымалдау үстеліне орнатылады.Көлбеу бұрыштың ауытқуын өлшеу үшін жоғары үлкейтетін объективі (5\(\x\)) бар жоғары жылдамдықты камераны пайдаланыңыз.Барлық өлшемдер миллиметрде көрсетілген.
Ине қиғашының әрбір түрі үшін біз әрқайсысының кеңістіктік ажыратымдылығы 1/180 мм (\(\шамамен) 5 мкм), өлшемі 128 \(\x\) 128 пиксельді өлшеуішпен жоғары жылдамдықты камераның 300 кадрын жаздык. уақытша ажыратымдылығы секундына 310 000 кадр.6-суретте көрсетілгендей, әрбір кадр (1) иненің ұшы кадрдың соңғы жолында (төменгі) болатындай етіп кесілген (2) және кескіннің гистограммасы (3) есептеледі, сондықтан Canny 1 және 2 шегін анықтауға болады.Содан кейін Sobel операторы 3 \(\times\) 3 көмегімен Canny жиегін анықтау 28(4) қолданыңыз және гипотенузалық емес пикселдер үшін позицияларды есептеңіз (\(\mathbf {\times }\) деп белгіленген) кавитация 300 уақыт қадамынсыз.Ұштың ауытқу диапазонын анықтау үшін туындыны есептеңіз (орталық айырмашылық алгоритмін пайдалана отырып) (6) және ауытқудың жергілікті шеткі нүктелерін (яғни шыңын) қамтитын жақтауды (7) анықтаңыз.Кавитациясыз жиекті визуалды тексеруден кейін жұп жақтаулар (немесе жарты уақыт аралығы бар екі жақтау) таңдалды (7) және ұштың ауытқуы өлшенді (\(\mathbf {\ есе } деп белгіленеді) \)).Жоғарыда айтылғандар Python жүйесінде (v3.8, Python Software Foundation, python.org) OpenCV Canny жиегін анықтау алгоритмі (v4.5.1, ашық бастапқы компьютерлік көру кітапханасы, opencv.org) арқылы жүзеге асырылады.Соңында, ауытқу қуат коэффициенті (DPR, мкм/Вт) шыңнан шыңға ауытқудың берілетін электр қуатына \(P_T\) (Wrms) қатынасы ретінде есептеледі.
7-қадамды алгоритмді (1-7), оның ішінде қиюды (1-2), Канни жиегін анықтауды (3-4), есептеуді пайдалана отырып, жоғары нүктеден алынған кадрлар қатарын пайдаланып, ұшының ауытқу жиегінің пиксель орнын өлшеңіз. 310 кГц ( 5) жылдамдықты камерасы және оның уақыттық туындысы (6) және, сайып келгенде, ұшының ауытқу диапазоны визуалды тексерілген кадрлар жұбында (7) өлшенеді.
Ауада (22,4-22,9°C), ионсыздандырылған суда (20,8-21,5°C) және 10% (салм/көлем) сулы баллистикалық желатин (19,7-23,0°C , \(\text {Honeywell}^{ \ text { TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) I типті баллистикалық талдауға арналған сиыр және шошқа сүйектерінің желатині, Honeywell International, Солтүстік Каролина, АҚШ).Температура K-типті терможұп күшейткішімен (AD595, Analog Devices Inc., MA, АҚШ) және K-типті термопарамен (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 түрі-K, Fluke Corporation, Вашингтон, АҚШ) өлшенді.Қадам сайын 5 мкм ажыратымдылықпен тасымалдағыш бетінен тереңдікті (Z осінің бастауы ретінде орнатылған) өлшеу үшін тік моторлы Z осі сатысын (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Вильнюс, Литва) пайдаланыңыз.
Таңдама өлшемі шағын болғандықтан (n = 5) және қалыптылықты қабылдау мүмкін болмағандықтан, екі үлгілік екі құйрықты Вилкоксон рангтық қосынды сынағы (R, v4.0.3, R статистикалық есептеулер қоры, r-project.org) пайдаланылды. әр түрлі қиғаштар үшін ине ұшының ауытқу мөлшерін салыстыру.Әрбір еңіс үшін үш салыстыру жүргізілді, сондықтан 0,017 мәнділік деңгейі және 5% қателік деңгейі түзетілген Bonferroni түзетуі қолданылды.
Төмендегі 7-суретке сілтеме жасалған.29,75 кГц жиілікте 21-габаритті иненің қисық жарты толқын ұзындығы (\(\лямбда _y/2\)) \(\шамамен) 8 мм.Иілу толқын ұзындығы ұшқа жақындаған сайын көлбеу бойымен азаяды.\(\lambda _y/2\) ұшында кәдімгі ланцеттер (a), асимметриялық (b) және осьтік симметриялы (c) үшін сәйкесінше 3, 1 және 7 мм сатылы қиғаштар бар.Осылайша, бұл ланцеттің \(\шамамен\) 5 мм-ге (ланцетаның екі жазықтығы 29,30 нүктесін құрайтындығына байланысты) ерекшеленетінін білдіреді, асимметриялық еңіс 7 мм-ге, ал симметриялы еңіс. 1 мм.Осьтік симметриялы беткейлер (ауырлық центрі өзгеріссіз қалады, сондықтан еңіс бойымен шын мәнінде қабырғаның қалыңдығы ғана өзгереді).
29,75 кГц жиілікте FEM зерттеуін қолдану және теңдеу.(1) ланцет (a), асимметриялық (b) және осьтік симметриялы (c) қиғаш геометрия үшін иілу жарты толқынының өзгеруін (\(\лямбда _y/2\)) есептеңіз (1a,b,c-суреттегідей).).Ланцет, асимметриялық және осьтік симметриялы беткейлер үшін орташа \(\lambda_y/2\) сәйкесінше 5,65, 5,17 және 7,52 мм.Асимметриялық және осьтік симметриялы қиғаштар үшін ұш қалыңдығы \(\шамамен) 50 мкм-мен шектелетінін ескеріңіз.
Ең жоғары ұтқырлық \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) - оңтайлы түтік ұзындығы (TL) мен көлбеу ұзындығының (BL) тіркесімі (Cурет 8, 9).Кәдімгі ланцет үшін оның өлшемі бекітілгендіктен, оңтайлы TL \(\шамамен\) 29,1 мм (Cурет 8).Асимметриялық және осьтік симметриялы беткейлер үшін (сәйкесінше 9a, b-сурет) FEM зерттеуі BL 1-ден 7 мм-ге дейін кірді, сондықтан оңтайлы TL диапазондары 26,9-дан 28,7 мм-ге дейін (диапазон 1,8 мм) және 27,9-дан 29,2 мм-ге дейін (диапазон) болды. 1,3 мм).) ), сәйкесінше.Асимметриялық беткейлер үшін (9а-сурет) оңтайлы TL сызықты түрде өсті, BL 4 мм-дегі үстіртке жетті, содан кейін BL 5-тен 7 мм-ге дейін күрт төмендеді.Осьтік симметриялық беткейлер үшін (9б-сурет) оңтайлы TL BL ұзаруымен сызықты түрде артады және ақырында BL-де 6-дан 7 мм-ге дейін тұрақтанады.Осьтік симметриялық еңістерді кеңейтілген зерттеу (9c-сурет) \(\шамамен) 35,1–37,1 мм аралығында орналасқан оңтайлы ТЖ-ның басқа жиынтығын көрсетті.Барлық BL үшін оңтайлы TLs екі жинағы арасындағы қашықтық \(\шамамен\) 8 мм (\(\lambda _y/2\) тең).
29,75 кГц жиілікте Lancet тарату ұтқырлығы.Ине түтігі 29,75 кГц жиілікте иілді, діріл соңында өлшенді және ТЛ 26,5-29,5 мм (0,1 мм қадам) үшін берілетін механикалық қозғалғыштық мөлшері (ең жоғары мәнге қатысты дБ) ретінде көрсетілді.
29,75 кГц жиіліктегі FEM параметрлік зерттеулері оның асимметриялық аналогына қарағанда осьтік симметриялық ұштың беріліс қозғалғыштығына түтік ұзындығының өзгеруінен аз әсер ететінін көрсетеді.FEM көмегімен жиілік доменін зерттеуде асимметриялық (a) және осьтік симметриялы (b, c) конустық геометрияларға арналған қиық ұзындығы (BL) және құбыр ұзындығы (TL) зерттеулері (шекаралық шарттар 2-суретте көрсетілген).(a, b) TL 26,5-29,5 мм (0,1 мм қадам) және BL 1-7 мм (0,5 мм қадам) аралығында болды.(c) Кеңейтілген осьтік симметриялы қиғаш бұрышты зерттеу, соның ішінде TL 25-40мм (0,05мм қадам) және 0,1-7мм (0,1мм қадам), бұл қажетті қатынасты ашады \(\lambda_y/2\) Ұшқа арналған бос қозғалатын шекара шарттары орындалады.
Ине құрылымында 1-кестеде көрсетілгендей төмен, орташа және жоғары модальды аймақтарға бөлінген \(f_{1-3}\) үш табиғи жиілігі бар. PTE өлшемі 10-суретте көрсетілген, содан кейін 11-суретте талданады. Төменде әрбір модальды аймақ үшін нәтижелер:
Ланцет (L) және ауадағы, судағы және желатиндегі AX1-3 осьтік симметриялық еңістері үшін 20 мм тереңдікте сыпырылған жиіліктегі синусоидалы қозуды қолдану арқылы алынған әдеттегі тіркелген лездік қуат беру тиімділігі (PTE) амплитудалары.Бір жақты спектр көрсетілген.Өлшенген жиілік реакциясы (300 кГц үлгі жиілігі) төмен жиілікте сүзгіден өтті, содан кейін модальды талдау үшін 200 коэффициенті бойынша төмендетілді.Сигнал-шу қатынасы \(\le\) 45 дБ.PTE фазасы (күлгін нүктелі сызық) градуспен көрсетіледі (\(^{\circ}\)).
Модальды жауап талдауы 10-суретте (орташа ± стандартты ауытқу, n = 5) L және AX1-3 беткейлері үшін ауадағы, судағы және 10% желатинді (20 мм тереңдік) (жоғарғы) үш модальды аймақпен (төмен) көрсетілген. , орташа, жоғары).) және олардың сәйкес модальды жиіліктері\(f_{1-3}\) (кГц), (орташа) энергия тиімділігі\(\text {PTE}_{1{-}3 }\) жобалау теңдеулерін пайдаланады.(4) және (төменгі) толық ені сәйкесінше максималды өлшенген мәннің жартысында \(\text {FWHM}_{1{-}3}\) (Гц).Төмен PTE жазу кезінде, яғни AX2 көлбеу жағдайында өткізу қабілеттілігін өлшеу өткізілмейтінін ескеріңіз, \(\text {FWHM}_{1}\).\(f_2\) режимі көлбеу жазықтықтардың ауытқуын салыстыру үшін ең қолайлы болып саналады, өйткені ол қуат беру тиімділігінің ең жоғары деңгейін көрсетеді (\(\text {PTE}_{2}\)), дейін 99%.
Бірінші модальды аймақ: \(f_1\) кірістірілген тасушы түріне көп тәуелді емес, бірақ қиғаш геометрияға байланысты.\(f_1\) қиғаш ұзындығының азаюымен азаяды (27,1, 26,2 және 25,9 кГц, тиісінше, ауада AX1-3 үшін).Аймақтық орташа мәндер \(\text {PTE}_{1}\) және \(\text {FWHM}_{1}\) сәйкесінше \(\шамамен\) 81% және 230 Гц.\(\text {FWHM}_{1}\) Lancet желатиніндегі ең жоғары болды (L, 473 Гц).Желатиндегі AX2 үшін \(\text {FWHM}_{1}\) хабарланған жиілік жауаптарының шамалы шамасына байланысты бағалау мүмкін емес екенін ескеріңіз.
Екінші модальды аймақ: \(f_2\) паста түріне және қиғаш баспа құралына байланысты.Ауада, суда және желатинде орташа \(f_2\) мәндері сәйкесінше 29,1, 27,9 және 28,5 кГц құрайды.Осы модальды аймақ үшін PTE де 99% жетті, бұл барлық өлшеу топтары арасындағы ең жоғары, аймақтық орташа көрсеткіш 84%.Ауданның орташа мәні \(\text {FWHM}_{2}\) \(\шамамен\) 910 Гц.
Үшінші модальды аймақ: \(f_3\) Жиілік кірістіру ортасының түріне және қиғашқа байланысты.Орташа \(f_3\) мәндері ауадағы, судағы және желатиндегі сәйкесінше 32,0, 31,0 және 31,3 кГц.\(\text {PTE}_{3}\) аймақтық орташа мәнге ие \(\шамамен\) 74%, бұл кез келген аймақтың ең төменгісі.Аймақтық орташа мән \(\text {FWHM}_{3}\) \(\шамамен\) 1085 Гц, бұл бірінші және екінші аймақтардан жоғары.
Келесі суретке сілтеме жасайды.12 және 2-кесте. Ланцет (L) ауада да, суда да (барлық ұштар үшін жоғары маңыздылықпен, \(p<\) 0,017) ең жоғары DPR-ға (220 мкм/ дейін) қол жеткізген (12а-сурет) W ауада). 12 және 2-кесте. Ланцет (L) ауада да, суда да (барлық ұштар үшін жоғары маңыздылықпен, \(p<\) 0,017) ең жоғары DPR-ға (220 мкм/ дейін) қол жеткізген (12а-сурет) W ауада). Следующее относится к рисунку 12 және таблице 2. Ланцет (L) отклонялся больше всего (с высокой значимостью для всех наконечников, \(p<\) 0,017) как в воздухе, так и в воде (дісі 12), досы. . Төмендегілер 12-суретке және 2-кестеге қатысты. Лансет (L) ауада да, суда да (барлық кеңестер үшін жоғары маңыздылықпен, \(p<\) 0,017) ең жоғары DPR-ға қол жеткізе отырып, ең көп ауытқыған.(ауада 220 мкм/Вт дейін).Төмендегі 12-суретке және 2-кестеге сілтеме жасалған.柳叶刀(L) 在空气和水中（图12a）中偏转最大（对所有尖端具有高度意具有高度意(）0.，缌，，，，，)最高DPR （空气中高达220 мкм/Вт）。柳叶刀(L) ауа мен судағы ең жоғары ауытқуға ие (图12a) (对所述尖端是对尖端是是电影,\(p<\) 0,017) және ең жоғары DPR (2/м/20 дейін) жетті. W ауада). Ланцет (L) имеет наибольшее отклонение (весьма значимое для всех наконечников, \(p<\) 0,017) в воздухе и воде (рис. 12а), достигая самого высокого DPR (до 220 мкм/Вт в воздухе). Lancet (L) ауада және суда ең үлкен ауытқуға ие (барлық ұштар үшін өте маңызды, \(p<\) 0,017) (12а-сурет), ең жоғары DPR (ауада 220 мкм/Вт дейін). Ауада BL жоғарырақ AX1 AX2–3 (маңыздылығы, \(p<\) 0,017) шамасынан жоғары ауытқыды, ал AX3 (ең төмен BL) DPR 190 мкм/Вт болатын AX2-ден көбірек ауытқыды. Ауада BL жоғарырақ AX1 AX2–3 (маңыздылығы, \(p<\) 0,017) шамасынан жоғары ауытқыды, ал AX3 (ең төмен BL) DPR 190 мкм/Вт болатын AX2-ден көбірек ауытқыды. AX1 с более высоким BL отклонялся выше, AX2–3 (сондай белгі \(p<\) 0,017), AX3 (с ең аз BL) отклонялся үлкен, AX2 с DPR 190 мкм/Вт. Ауада BL жоғарырақ AX1 AX2–3 (маңыздылығы \(p<\) 0,017), ал AX3 (ең төменгі BL) DPR 190 мкм/Вт бар AX2-ден көбірек ауытқып кетті.在空气中，具有较高BL 的AX1 偏转高于AX2-3（具有显着性，\(p<\) 0,017）（BL有较高BL 的AX2转大于AX2，DPR 为190 мкм/Вт。 Ауада BL жоғарырақ AX1 ауытқуы AX2-3-тен жоғары (айтарлықтай, \(p<\) 0,017), ал AX3 ауытқуы (ең төменгі BL бар) AX2-ден жоғары, DPR 190. мкм/Вт. В воздухе AX1 с более высоким BL имеет үлкен отклонение, чем AX2-3 (значимо, \(p<\) 0,017), сонда как как AX3 (с ең аз BL) имеет көп отклонение, AX2 с DPR В 190 мкм/. Ауада BL жоғарырақ AX1 AX2-3 (маңызды, \(p<\) 0,017), ал AX3 (ең төменгі BL) 190 мкм/Вт DPR бар AX2-ге қарағанда үлкен ауытқуға ие. 20 мм суда AX1–3 үшін ауытқу мен PTE бойынша айтарлықтай айырмашылықтар (\(p>\) 0,017) табылған жоқ. 20 мм суда AX1–3 үшін ауытқу мен PTE бойынша айтарлықтай айырмашылықтар (\(p>\) 0,017) табылған жоқ. В воде на глубине 20 мм достоверных различий (\(p>\) 0,017) по прогибу және ФТР үшін AX1–3 жоқ. 20 мм тереңдіктегі суда AX1–3 үшін ауытқу мен FTR бойынша елеулі айырмашылықтар (\(p>\) 0,017) анықталды.在20 mm 的水中，AX1-3 的挠度和PTE 没有显着差异(\(p>\) 0,017)。 20 мм суда AX1-3 және PTE (\(p>\) 0,017) арасында айтарлықтай айырмашылық болмады. Глубине 20 мм прогиб және PTE AX1-3 существенно жоқ (\(p>\) 0,017). 20 мм тереңдікте ауытқу және PTE AX1-3 айтарлықтай айырмашылығы жоқ (\(p>\) 0,017).Судағы PTE деңгейі (90,2–98,4%) әдетте ауадағыға қарағанда (56–77,5%) жоғары болды (12c-сурет) және судағы тәжірибе кезінде кавитация құбылысы байқалды (13-сурет, сонымен қатар қосымша қараңыз). ақпарат).
L және AX1-3 фаскалары үшін ауадағы және судағы (тереңдігі 20 мм) ұшының иілу амплитудасын өлшеу (орташа ± стандартты ауытқу, n = 5) фаска геометриясының өзгеруінің әсерін анықтады.Өлшемдер үздіксіз бір жиілікті синусоидалы қозуды қолдану арқылы алынады.(a) (b) сәйкес модальды жиіліктер \(f_2\) кезінде өлшенетін шыңдағы ең жоғары ауытқу (\(u_y\vec {j}\)).(c) Теңдеу ретінде қуат беру тиімділігі (PTE, rms, %).(4) және (d) Ауытқу қуат коэффициенті (DPR, мкм/Вт) ең жоғары ауытқу және жіберу қуаты \(P_T\) (Wrms) ретінде есептелген.
Ланцеттің (L) және осьтік симметриялы ұшының (AX1-3) судағы (тереңдігі 20 мм), жарты цикл, жетек жиілігінің толық ауытқуын көрсететін жоғары жылдамдықты камераның әдеттегі көлеңкелі схемасы \(f_2\) (жиілік 310 кГц таңдау).Түсірілген сұр реңкті кескіннің өлшемдері 128×128 пиксель, пиксель өлшемі \(\шамамен) 5 мкм.Бейнені қосымша ақпараттан табуға болады.
Осылайша, біз иілу толқын ұзындығының өзгеруін модельдедік (7-сурет) және құбыр ұзындығы мен қиғаштың әдеттегі ланцетті, асимметриялық және осьтік комбинациялары үшін тасымалдау үшін механикалық ұтқырлықты есептедік (Cурет 8, 9).Симметриялық қиғаш геометрия.Соңғысына сүйене отырып, біз 5-суретте көрсетілгендей 43 мм (немесе \(\шамамен\) 2,75\(\lambda_y\) 29,75 кГц) дәнекерлеуге дейінгі оңтайлы арақашықтықты бағаладық және үш осьтік симметриялы қиғаштарды дайындадық. әртүрлі қиғаш ұзындықтар.Содан кейін біз ауадағы, судағы және 10% (салм/көлем) баллистикалық желатиндегі (10, 11-суреттер) кәдімгі ланцеттермен салыстырғанда олардың жиілік жауаптарын сипаттадық және көлбеу ауытқу режимін салыстыру үшін ең жақсы жағдайды анықтадық.Соңында біз 20 мм тереңдікте ауадағы және судағы толқынды иілу арқылы ұшының ауытқуын өлшедік және әрбір еңкейту үшін бүркілген ортаның қуат беру тиімділігін (PTE, %) және ауытқу қуат коэффициентін (DPR, мкм/Вт) сандық түрде анықтадық.түрі (Cурет 12).
Нәтижелер геометрияның көлбеу осі ұшы осінің амплитудалық ауытқуына әсер ететінін көрсетеді.Ланцет осьтік симметриялық қиғашпен салыстырғанда ең жоғары қисықтыққа, сонымен қатар ең жоғары DPR-ға ие болды, ал осьтік симметриялы қиғаштың орташа ауытқуы кішірек болды (Cурет 12). Ең ұзын қиғаш ұзындығы бар ось-симметриялық 4 мм қиғаш (AX1) басқа осьтік симметриялы инелермен (AX2–3) салыстырғанда ауадағы статистикалық маңызды ең жоғары ауытқуға қол жеткізді (\(p <0,017\), 2-кесте), бірақ инені суға салғанда айтарлықтай айырмашылықтар байқалмады. Ең ұзын қиғаш ұзындығы бар ось-симметриялық 4 мм қиғаш (AX1) басқа осьтік симметриялы инелермен (AX2–3) салыстырғанда ауадағы статистикалық маңызды ең жоғары ауытқуға қол жеткізді (\(p <0,017\), 2-кесте), бірақ инені суға салғанда айтарлықтай айырмашылықтар байқалмады. Осесимметричный скос 4 мм (AX1), имеющий наибольшую длину скоса, достиг статистически значимого наибольшего отклонения в воздухе (\(p <0,017\), таблица 2) бойынша сравнению сравнению (AX2–3) бойынша таблица. Ең ұзын қиғаш ұзындығы бар осьтік симметриялық 4 мм (AX1) басқа осьтік симметриялық инелермен (AX2–3) салыстырғанда ауадағы статистикалық маңызды үлкен ауытқуға қол жеткізді (\(p <0,017\), 2-кесте).бірақ инені суға салғанда айтарлықтай айырмашылықтар байқалмады.与其他轴对称针(AX2-3) 相比，具有最长斜角长度的轴对称4 mm 斜角(AX1) 在空他轴对称针(AX2-3)着的最高偏转(\(p <0,017\)，表2)，但当将针头放入水中时，没有观察到显着差异。 Басқа осьтік симметриялы инелермен (AX2-3) салыстырғанда, ол ауада 4 мм осьтік симметриялы (AX1) ең ұзын қиғаш бұрышқа ие және ол статистикалық маңызды максималды ауытқуға қол жеткізді (\(p <0,017\), 2-кесте) , бірақ инені суға салғанда айтарлықтай айырмашылық байқалмады. Осесимметричный скос 4 мм (AX1) с наибольшей длиной скоса обеспечивает статистические значимое максимальное отклонение в воздухе по сравнению сравнению сравнению осесимметричными иглами (AX2-3) (\(p < 0,017) жоқ, таблицасы жоқ. Ең ұзын көлбеу ұзындығы 4 мм (AX1) осьтік симметриялық еңіс басқа осьтік симметриялы беткейлермен (AX2-3) салыстырғанда ауадағы статистикалық маңызды максималды ауытқуды қамтамасыз етті (\(p <0,017\), 2-кесте), бірақ ол болмады. елеулі айырмашылық.инені суға салғанда байқалады.Осылайша, ұзағырақ қиғаш ұзындығы шыңның иілу шегінде айқын артықшылықтарға ие емес.Осыны ескере отырып, бұл зерттеуде зерттелетін еңіс геометриясы көлбеу ұзындығына қарағанда амплитудалық ауытқуға көбірек әсер етеді.Бұл иілу қаттылығымен байланысты болуы мүмкін, мысалы, майысқан материалға және құрылыс инесінің жалпы қалыңдығына байланысты.
Эксперименттік зерттеулерде шағылған иілу толқынының шамасына ұштың шекаралық шарттары әсер етеді.Иненің ұшы су мен желатинге енгізілгенде, \(\text {PTE}_{2}\) орташа мәнді \(\шамамен\) 95% және \(\text {PTE}_{2}\) мәндерді орташалады тиісінше 73% және 77% (\text {PTE}_{1}\) және \(\text {PTE}_{3}\) (11-сурет).Бұл акустикалық энергияның құю ортасына (мысалы, су немесе желатин) максималды берілуі \(f_2\) кезінде болатынын көрсетеді.Ұқсас мінез-құлық 41-43 кГц жиіліктегі қарапайым құрылғы құрылымдарын қолданатын алдыңғы зерттеуде байқалды, мұнда авторлар интеркалирленген ортаның механикалық модулімен байланысты кернеуді көрсету коэффициентін көрсетті.Ену тереңдігі32 және тіннің механикалық қасиеттері инеге механикалық жүктеме береді, сондықтан UZeFNAB резонанстық әрекетіне әсер етеді деп күтілуде.Сондықтан стилус арқылы берілетін дыбыстың қуатын оңтайландыру үшін 17, 18, 33 сияқты резонанстық бақылау алгоритмдерін пайдалануға болады.
Иілу толқын ұзындығын модельдеу (7-сурет) осьтік симметрияның ланцет пен асимметриялық қиғашқа қарағанда ұшында құрылымдық қаттылық (яғни жоғары иілу қаттылығы) бар екенін көрсетеді.(1)-ден алынған және белгілі жылдамдық-жиілік қатынасын пайдалана отырып, біз ланцеттің, асимметриялық және осьтік симметриялы ұштардың иілу қаттылығын сәйкесінше еңістері \(\шамамен) 200, 20 және 1500 МПа деп бағалаймыз.Бұл 29,75 кГц жиілікте (\лямбда _y\) 5,3, 1,7 және 14,2 мм-ге сәйкес келеді (7a–c-сурет).USeFNAB процедурасының клиникалық қауіпсіздігін ескере отырып, геометрияның қиғаш конструкцияның қаттылығына әсерін бағалау қажет34.
Конустың және түтіктің ұзындығының параметрлерін зерттеу (9-сурет) асимметриялық (1,8 мм) үшін оңтайлы TL диапазоны осьтік симметриялық қиғашқа (1,3 мм) қарағанда жоғары екенін көрсетті.Сонымен қатар, ұтқырлық платосы сәйкесінше 4-тен 4,5 мм-ге дейін және асимметриялық және осьтік симметриялы көлбеу үшін 6-дан 7 мм-ге дейін ауытқиды (9а, б-сурет).Бұл тұжырымның практикалық маңыздылығы өндірістік төзімділікте көрсетілген, мысалы, оңтайлы TL диапазоны төменірек ұзындық дәлдігінің қажеттілігін білдіруі мүмкін.Бұл ретте кірістілік платформасы шығымдылыққа айтарлықтай әсер етпей, берілген жиілікте көлбеу ұзындығын таңдауға үлкен төзімділікті қамтамасыз етеді.
Зерттеу келесі шектеулерді қамтиды.Жиектерді анықтау және жоғары жылдамдықты бейнелеу арқылы иненің ауытқуын тікелей өлшеу (12-сурет) ауа мен су сияқты оптикалық мөлдір ортамен шектелетінімізді білдіреді.Сондай-ақ, біз имитацияланған трансферттік ұтқырлықты тексеру үшін эксперименттерді пайдаланбағанымызды және керісінше, өндірілген иненің оңтайлы ұзындығын анықтау үшін FEM зерттеулерін пайдаланғанымызды атап өткіміз келеді.Практикалық шектеулер тұрғысынан ланцеттің ұшынан жеңге дейінгі ұзындығы басқа инелермен салыстырғанда (AX1-3) 0,4 см ұзын, суретті қараңыз.3б.Бұл ацикулярлық құрылымның модальды реакциясына әсер еткен болуы мүмкін.Сонымен қатар, толқын өткізгіш қорғасын дәнекерлеуінің пішіні мен көлемі (3-суретті қараңыз) түйреуіш конструкциясының механикалық кедергісіне әсер етуі мүмкін, бұл механикалық кедергі мен иілу мінез-құлқында қателіктерге әкеледі.
Соңында, біз қиғаш геометрия USeFNAB-дегі ауытқу мөлшеріне әсер ететінін тәжірибе жүзінде көрсеттік.Жоғары ауытқу амплитудасы иненің тінге әсеріне оң әсер етуі мүмкін жағдайларда, мысалы, пункциядан кейін кесу тиімділігі, USeFNAB үшін әдеттегі ланцетті ұсынуға болады, өйткені ол жеткілікті қаттылықты сақтай отырып, ең үлкен ауытқу амплитудасын қамтамасыз етеді. дизайнның ұшында.Бұған қоса, жақында жүргізілген зерттеу ұштың көбірек ауытқуы аз инвазивті хирургиялық араласуларға арналған қосымшаларды әзірлеуге көмектесетін кавитация сияқты биологиялық әсерлерді күшейтетінін көрсетті.Жалпы акустикалық қуатты арттыру USeFNAB13 биопсиясының шығымдылығын арттыратынын ескерсек, зерттелетін ине геометриясының егжей-тегжейлі клиникалық пайдасын бағалау үшін сынама шығымы мен сапасын одан әрі сандық зерттеулер қажет.
Frable, WJ Жіңішке инемен аспирациялық биопсия: шолу.Хамф.Науқас.14:9—28.https://doi.org/10.1016/s0046-8177(83)80042-2 (1983).
Хабарлама уақыты: 13 қазан 2022 ж