Nature.com сайтына киргениңиз үчүн рахмат.Сиз колдонуп жаткан серепчинин версиясы чектелген CSS колдоосуна ээ.Мыкты тажрыйба үчүн жаңыртылган браузерди колдонууну сунуштайбыз (же Internet Explorerдеги Шайкештик режимин өчүрүү).Ал ортодо, үзгүлтүксүз колдоону камсыз кылуу үчүн биз сайтты стилсиз жана JavaScriptсиз көрсөтөбүз.
Жакында эле УЗИди колдонуу кадимки майда ийне аспирациясына (UseFNAB) салыштырмалуу УЗИ жардамы менен ийне аспирациясында (USeFNAB) кыртыштын түшүмдүүлүгүн жогорулатаары далилденген.Бүгүнкү күнгө чейин конус геометриясы менен учу кыймылынын ортосундагы байланыш кылдат изилдене элек.Бул изилдөөдө биз ийненин резонансынын жана четтөө амплитудасынын касиеттерин, ар түрдүү узундуктагы ийне конус геометриялары үчүн изилдедик.Кадимки 3,9 мм ийилген ланцетти колдонуу менен, абадагы жана суудагы учу бурмалоо кубаттуулугунун коэффициенти (DPR) тиешелүүлүгүнө жараша 220 жана 105 мкм/Вт болгон.Бул абада жана сууда тиешелүүлүгүнө жараша 180 жана 80 мкм/Вт DPR камсыз кылуучу оксисимметриялык 4 мм ийилген учудан жогору.Бул изилдөө киргизүүнүн ар кандай каражаттарынын контекстинде конус геометриясынын ийилген катуулугунун ортосундагы байланыштын маанилүүлүгүн баса белгилейт, демек, ийне конус геометриясын өзгөртүү аркылуу тешүүдөн кийинки кесүү аракетин көзөмөлдөө ыкмаларына түшүнүк бере алат, бул маанилүү.USeFNAB колдонмосу үчүн өтө маанилүү.
Ичке ийне аспирациялык биопсия (ИИА) – бул ийнени колдонуу менен шектүү патологияга 1,2,3 кыртыш үлгүлөрүн алуу ыкмасы.Franseen учунун кадимки lancet4 жана Menghini5 учтарына караганда диагностикалык көрсөткүчтөрү жогору экени далилденген.Гистопатологиялык жактан адекваттуу үлгүлөрдү алуу ыктымалдыгын жогорулатуу үчүн аксимметриялык (б.а. айланма) эңкейиштер да сунушталат.
Биопсия учурунда шектүү жараларга жетүү үчүн ийне теринин жана кыртыштын катмарларынан өткөрүлөт.Акыркы изилдөөлөр көрсөткөндөй, УЗИ жумшак ткандарга7,8,9,10 жетүү үчүн зарыл болгон кириш күчүн азайтышы мүмкүн.Ийне конус геометриясы ийненин өз ара аракеттенүү күчтөрүнө таасир этээри көрсөтүлдү, мисалы, узунураак тилкелерде ткандардын өтүү күчү азыраак болот11.Ийне кыртыштын бетине киргенден кийин, башкача айтканда тешилгенден кийин ийненин кесүү күчү ийненин кыртыш менен өз ара аракеттенүү күчүнөн 75% түзүшү мүмкүн12.Пункциядан кийинки фазада УЗИ (УЗИ) жумшак ткандардын диагностикалык биопсиясы натыйжалуулугун жогорулатат.Катуу ткандардын үлгүлөрүн алуу үчүн УЗИ менен жакшыртылган сөөк биопсиянын башка ыкмалары иштелип чыккан, бирок биопсиянын түшүмүн жакшыртуучу жыйынтыктар билдирилген эмес.Көптөгөн изилдөөлөр да УЗИ стресске дуушар болгондо механикалык жылышуу көбөйөт деп ырастады16,17,18.ийне-ткань өз ара аракеттенүү 19,20 октук (узунунан) статикалык күчтөр боюнча көптөгөн изилдөөлөр бар, ал эми УЗИ FNAB (USeFNAB) астында ийне кыйшайып убактылуу динамикасы жана геометрия боюнча чектелген изилдөөлөр бар.
Бул изилдөөнүн максаты ультра үндүү ийилген ийнедеги ийне учундун кыймылына ар кандай конус геометрияларынын таасирин изилдөө болгон.Атап айтканда, биз инъекциялык чөйрөнүн салттуу ийне ийиктери үчүн пункциядан кийин ийненин учу кыйшаюусуна таасирин изилдеп көрдүк (б.а., ар кандай максаттар үчүн UseFNAB ийнелери, мисалы, тандалма аспирация же жумшак ткандарды алуу.
Бул изилдөөгө ар кандай геометриялар киргизилген.(a) Lancet спецификациясы ISO 7864:201636 стандартына ылайык келет, мында \(\альфа\) - негизги ийик, \(\тета\) - экинчи ийик бурчу жана \(\phi\) - экинчи бурчу бурч., айланганда, градус менен (\(^\circ\)).(б) Сызыктуу асимметриялык бир баскычтуу фаскалар (DIN 13097:201937 боюнча “стандарт” деп аталат) жана (в) Сызыктуу осиметриялык (айланма) бир кадам фасалар.
Биздин ыкма кадимки ланцеттик, аксимметриялык жана асимметриялык бир баскычтуу конус геометриялары үчүн ийилген толкун узундугунун өзгөрүшүн моделдөөдөн башталат.Андан кийин биз өткөргүчтүн механикалык суюктугуна түтүктүн эңкейишинин жана узундугунун таасирин изилдөө үчүн параметрдик изилдөөнү эсептедик.Бул прототиби ийне жасоо үчүн оптималдуу узундугун аныктоо үчүн зарыл.Модельдештирүүнүн негизинде ийненин прототиптери жасалып, алардын резонанстык жүрүм-туруму чыңалуунун чагылуу коэффициенттерин өлчөө жана абада, сууда жана 10% (w/v) баллистикалык желатиндеги энергияны берүүнүн эффективдүүлүгүн эсептөө менен эксперименталдык түрдө мүнөздөлгөн, андан иштөө жыштыгы аныкталган. .Акыр-аягы, жогорку ылдамдыктагы сүрөт ийненин учундагы ийилүүчү толкундун абадагы жана суудагы кыйшаюусун түздөн-түз өлчөө үчүн, ошондой эле ар бир кыйгач бурчта берилген электр кубатын жана ийилүүчү күчтүн катышынын геометриясын баалоо үчүн колдонулат ( DPR) сайылган чөйрөгө..
2а-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, ийне түтүгүн ISO стандартына ылайык түтүктүн узундугу (TL) жана ийилген бурч (BL) менен аныктоо үчүн 21 калибрдүү түтүктү (ДК 0,80 мм, ID 0,49 мм, түтүк дубалынын калыңдыгы 0,155 мм, стандарттуу дубал) колдонуңуз. 9626:201621) 316 дат баспас болоттон жасалган (Янгдын модулу 205 \(\текст {GN/m}^{2}\), тыгыздыгы 8070 кг/м\(^{3}\) жана Пуассондун катышы 0,275 ).
Ийилүүчү толкун узундугун аныктоо жана ийне жана чектик шарттар үчүн чектүү элементтер моделин (FEM) тууралоо.(a) Конус узундугун (BL) жана түтүктүн узундугун (TL) аныктоо.(б) Үч өлчөмдүү (3D) чектүү элементтердин модели (FEM) гармоникалык чекиттик күчтүн жардамы менен ийнени проксималдуу айдап, чекитти буруп, ылдамдыкты өлчөө үчүн \(\tilde{F}_y\vec {j}\) учу (\ ( \tilde {u}_y\vec {j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) механикалык суюктукту берүүнү эсептөө үчүн.\(\lambda _y\) вертикалдык күчкө карата ийилген толкун узундугу катары аныкталат \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(в) Тартуу борборунун, А кесилишинин аянтынын жана тиешелүүлүгүнө жараша x жана у огунун айланасындагы \(I_{xx}\) жана \(I_{yy}\) инерция моменттеринин аныктамалары.
Сүрөттө көрсөтүлгөндөй.2b,c, кесилишинин аянты А жана толкун узундугу нурдун кесилишинин өлчөмүнөн чоңураак болгон чексиз (чексиз) нур үчүн ийилген (же ийилген) фаза ылдамдыгы \( c_{EI }\) 22 менен аныкталат. :
мында E – Янгдын модулу (\(\текст {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) дүүлүктүрүүнүн бурчтук жыштыгы (рад/с), мында \( f_0 \ ) - сызыктуу жыштык (1/с же Гц), I - кызыкчылык огунун айланасындагы аймактын инерция моменти\((\text {m}^{4})\), \(m'=\ rho _0 A\ ) - узундук бирдигиндеги масса (кг/м), мында \(\rho _0\) - тыгыздык\((\текст {kg/m}^{3})\) жана A - кайчылаш. нур аянтынын кесилиши (xy тегиздик) (\(\ текст {m}^{2}\)).Биздин мисалда колдонулган күч вертикалдык у огуна параллель болгондуктан, б.а. \(\tilde{F}_y\vec {j}\), бизди горизонталдуу х огунун айланасындагы инерциянын аймактык моменти гана кызыктырат, башкача айтканда \(I_{xx}\), ошондуктан:
Чектүү элементтер модели (FEM) үчүн таза гармоникалык жылышуу (м) кабыл алынат, ошондуктан ылдамдануу (\(\текст {м/с}^{2}\)) \(\жартылай ^2 \vec) катары туюнтулган. { u}/ \ жарым-жартылай t^2 = -\omega ^2\vec {u}\) катары \(\vec {u}(x, y, z, t): = u_x\vec {i} + u_y\ vec {j } + u_z\vec {k}\) мейкиндик координаталарында берилген үч өлчөмдүү жылышуу вектору.Акыркысынын ордуна, анын COMSOL Multiphysics программалык пакетинде ишке ашырылышына ылайык (5.4-5.5 версиялары, COMSOL Inc., Массачусетс, АКШ) импульс балансынын мыйзамынын чектүү деформациясынын Лагранж формасы төмөнкүчө берилген:
мында \(\vec {\nabla}:= \frac{\partial}}{\partial x}\vec {i} + \frac{\partial}}{\partial y}\vec {j} + \frac{ \partial }{\partial z}\vec {k}\) тензордук дивергенция оператору, \({\ астын сызган{\sigma}}\) экинчи Пиола-Кирхгоф стресс тензору (экинчи тартипте, \(\ text { N/ m}^{2}\)) жана \(\vec {F_V}:= F_{V_x}\vec {i}+ F_{V_y}\vec {j}+ F_{V_z}\vec {k} \) ар бир деформацияланган көлөм үчүн дене күчүнүн вектору (\(\текст {N/m}^{3}\)) жана \(e^{j\phi }\) - фаза бурчунун вектору\(\ phi \ ) (кубанычтуу).Биздин учурда, дененин көлөмдүк күчү нөлгө барабар, биздин моделибиз геометриялык сызыктуулукту жана кичинекей таза ийкемдүү деформацияны болжолдойт, б.а., мында \({\ астын сызыңыз{\varepsilon}}^{el}\) жана \({\ астын сызыңыз. {\varepsilon}}\) ийкемдүү деформация жана жалпы деформация (экинчи тартиптеги, өлчөмсүз).Гуктун түзүүчү изотроптук ийкемдүүлүк тензору \(\ астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}\) Янгдын E модулунун (\(\текст {N/m}^{2}\)) жардамы менен эсептелет жана Пуассондун катышы v аныкталат, б.а. \(\ астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}:=\ астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}(E,v)\) (төртүнчү ирет).Ошентип, стрессти эсептөө \({\ астын сызыңыз{\сигма}} := \астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}:{\ астын сызыңыз{\varepsilon}}\).
Эсептөөдө элементтин өлчөмү \(\le\) 8 мкм болгон 10 түйүндүү тетраэдрдик элемент колдонулат.Ийне вакуумда моделделип, берилген механикалык мобилдүүлүктүн мааниси (ms-1 N-1) катары аныкталат \(|\тилде{Y}_{v_yF_y}|= |\tilde{v}_y\vec { j}|/ |\ тилда{F}_y\vec {j}|\)24, мында \(\тилда{v}_y\vec {j}\) - колготки жана \( \ тилда) чыгуучу комплекстин ылдамдыгы {F}_y\ vec {j }\) 2б-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, түтүктүн проксималдык учунда жайгашкан татаал кыймылдаткыч күч.Шилтеме катары максималдуу маанини колдонуп механикалык суюктукту децибелдерге (дБ) которуңуз, б.а. \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}|) \ ) .Бардык FEM изилдөөлөр 29,75 кГц жыштык менен жүргүзүлгөн.
Ийненин конструкциясы (3-сүрөт) кадимки 21 калибрлүү тери терисинен жасалган ийнеден турат (кат. № 4665643, Sterican\(^\circledR\), тышкы диаметри 0,8 мм, узундугу 120 мм, AISI 304 дат баспас хром-никель болот , B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Германия) проксималдуу учунда полипропиленден жасалган пластикалык Luer Lock жеңи менен жабдылган жана аягында ылайыктуу түрдө өзгөртүлгөн.Ийне түтүк 3б-сүрөттө көрсөтүлгөндөй толкун өткөргүчкө ширетилген.Толкун өткөргүчтөр дат баспас болоттон жасалган 3D принтерде (EOS 316L дат баспас болоттон жасалган EOS M 290 3D принтеринде, 3D Formtech Oy, Jyväskylä, Финляндия) басылып, андан кийин M4 болттору аркылуу Langevin сенсоруна тиркелген.Langevin сенсору эки массасы менен эки учуна жүктөлгөн 8 пьезоэлектрдик шакекче элементтерден турат.
Учтардын төрт түрү (сүрөт), коммерциялык жактан жеткиликтүү ланцет (L) жана үч өндүрүлгөн оксисимметриялык бир баскычтуу бурчтуктар (AX1-3) тиешелүүлүгүнө жараша 4, 1,2 жана 0,5 мм жандык узундугу (BL) менен мүнөздөлгөн.(а) Даяр ийненин учуна жакынкы көрүнүш.(б) 3D басып чыгарылган толкун өткөргүчкө ширетилген жана андан кийин M4 болттору менен Langevin сенсоруна туташтырылган төрт төөнөгүчтүн үстүнкү көрүнүшү.
Үч оксисимметриялык конус учтары (3-сүрөт) конус узундугу (BL, 2а-сүрөттө аныкталгандай) 4,0, 1,2 жана 0,5 мм, \(\болжол менен) 2 \(^ \) менен даярдалган (TAs Machine Tools Oy) circ\), 7\(^\circ\) жана 18\(^\circ\).Толкун өткөргүчтүн жана ийненин массасы тиешелүүлүгүнө жараша L жана AX1-3 тилкелери үчүн 3,4 ± 0,017 г (орточо ± sd, n = 4) түзөт (Quintix\(^\circledR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Геттинген, Германия) .3b-сүрөттөгү L жана AX1-3 тилкелери үчүн ийненин учунан пластик жеңдин учуна чейинки жалпы узундук тиешелүүлүгүнө жараша 13,7, 13,3, 13,3 жана 13,3 см болгон.
Бардык ийне конфигурациялары үчүн ийненин учунан толкун өткөргүчтүн учуна чейинки узундук (б.а., ширетүүчү аймакка чейин) 4,3 см жана ийне түтүгү кесилген жери жогору карай багытталган (б.а., Y огуна параллель) , сүрөттө көрсөтүлгөндөй.c (2-сүрөт).
Компьютерде иштеген MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Массачусетс, АКШ) ыңгайлаштырылган скрипт (Latitude 7490, Dell Inc., Техас, АКШ) 7 секундага 25тен 35 кГцге чейинки сызыктуу синусоидалдык сүзүүнү түзүү үчүн колдонулган, санариптик-аналогдук (DA) конвертер (Analog Discovery 2, Digilent Inc., Вашингтон, АКШ) аналогдук сигналга айланат.Аналогдук сигнал \(V_0\) (0,5 Vp-p) андан кийин атайын радио жыштык (RF) күчөткүч менен күчөтүлгөн (Мариачи Ой, Турку, Финляндия).Чыгуу импедансы 50 Ом болгон RF күчөткүчтөн түшкөн күчөтүлгөн чыңалуу \({V_I}\) кириш импедансы 50 Ом болгон ийне түзүлүшкө орнотулган трансформаторго берилет.Лангевин өзгөрткүчтөрү (алдыңкы жана арткы оор жүктөгү көп катмарлуу пьезоэлектрдик өзгөрткүчтөр) механикалык толкундарды жаратуу үчүн колдонулат.Ыңгайлаштырылган RF күчөткүчү \({V_I}\) инцидентти жана аналогдон санарипке (AD) режимде чагылдырылган күчөтүлгөн чыңалууну\(V_R\) жаздыруучу кош каналдуу туруктуу толкун кубаттуулук фактору (SWR) менен жабдылган.300 кГц конвертер (аналогдук Discovery 2) үлгү алуу ылдамдыгы менен.Күйгүзүүчү сигналдын амплитудасы башында жана аягында өтмө процесстер менен күчөткүчтүн киришине ашыкча жүктөөнү болтурбоо үчүн модуляцияланат.
MATLABда ишке ашырылган ыңгайлаштырылган скрипттин жардамы менен жыштыкка жооп берүү функциясы (FRF), башкача айтканда \(\tilde{H}(f)\), эки каналдуу синусоидалдык шыпыруу өлчөө ыкмасын колдонуу менен оффлайн режиминде бааланган (сүр. 4), ал болжолдойт убакыт боюнча сызыктуулугу.инварианттык система.Мындан тышкары, сигналдан каалаган керексиз жыштыктарды алып салуу үчүн 20дан 40 кГц диапазондо өтүүчү чыпка колдонулат.Электр өткөргүч линияларынын теориясына кайрылсак, бул учурда \(\тилда{H}(f)\) чыңалууну чагылдыруу коэффициентине эквиваленттүү, башкача айтканда \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I}\ ) \) төмөндөйт \({V_R}^ 2 /{V_I}^2\ ) барабар \(|\rho _{V}|^2\).Абсолюттук электр кубаттуулугунун маанилери талап кылынган учурларда, инциденттин кубаттуулугу \(P_I\) жана чагылдырылган кубаттуулуктун \(P_R\) кубаттуулугу (Вт), мисалы, тиешелүү чыңалуунун орточо квадраттык маанисин (rms) алуу менен эсептелет.синусоидалдык дүүлүктүрүү менен өткөрүүчү линия үчүн \( P = {V}^2/(2Z_0)\)26, мында \(Z_0\) 50 \(\Омега\) барабар.\(P_T\) жүккө (б.а. киргизилген чөйрөгө) берилген электр кубатын \(|P_I – P_R |\) (W RMS), ошондой эле энергияны берүүнүн эффективдүүлүгү (PTE) жана пайыз катары эсептөөгө болот. %) форманын кантип берилгенин аныктоого болот, ошондуктан 27:
Акикулярдык модалдык жыштыктар \(f_{1-3}\) (kHz) жана аларга тиешелүү кубаттуулукту берүү факторлору \(\text {PTE}_{1{-}3} \) FRF аркылуу бааланат.FWHM (\(\text {FWHM}_{1{-}3}\), Гц) түздөн-түз \(\text {PTE}_{1{-}3}\ боюнча бааланган), 1-таблицадан А бир жактуу сызыктуу спектр сүрөттөлгөн модалдык жыштыкта \(f_{1-3}\) алынат.
Ийне түзүлүштөрдүн жыштык реакциясын (AFC) өлчөө.Синусоидалуу эки каналдуу шыпыргыч өлчөө25,38 жыштык жооп функциясын \(\tilde{H}(f)\) жана анын импульстук жооп H(t) алуу үчүн колдонулат.\({\mathcal {F}}\) жана \({\mathcal {F}}^{-1}\) тиешелүүлүгүнө жараша санариптик кыскартуунун Фурье трансформациясын жана анын тескерисин билдирет.\(\tilde{G}(f)\) жыштык домениндеги эки сигналдын продуктусун билдирет, мис. \(\tilde{G}_{XrX}\) тескери сканерлөө продуктусун билдирет\(\tilde{X} r (f)\ ) жана төмөндөө чыңалуу \(\tilde{X}(f)\) тиешелүүлүгүнө жараша.
5-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, жогорку ылдамдыктагы камера (Phantom V1612, Vision Research Inc., NJ, АКШ) макро линза (MP-E 65mm, \(f\)/2.8, 1-5\) менен жабдылган.(\times\), Canon Inc., Токио, Япония), 27,5-30 кГц жыштыктарда ийилүүчү дүүлүктүрүү (бир жыштык, үзгүлтүксүз синусоид) учурунда учу четтөөлөрдү жазуу үчүн.Көлөкө картасын түзүү үчүн ийненин учун артына жогорку интенсивдүү ак диоддун муздатылган элементи (бөлүктүн номери: 4052899910881, ак LED, 3000 K, 4150 лм, Osram Opto Semiconductors GmbH, Регенсбург, Германия) коюлган.
Эксперименттик орнотуунун алдыңкы көрүнүшү.Тереңдик чөйрөнүн бетинен ченелет.Ийне структурасы кысылып, моторлуу өткөрүп берүү үстөлүнө орнотулган.Кийик бурчтун четтөөсүн өлчөө үчүн чоңойтуучу чоң линзасы (5\(\x\)) менен жогорку ылдамдыктагы камераны колдонуңуз.Бардык өлчөмдөр миллиметр болуп саналат.
Ийне ийинин ар бир түрү үчүн биз жогорку ылдамдыктагы камеранын 128 \(\x\) 128 пиксель өлчөмүндөгү 300 кадрын жаздык, алардын ар бири 1/180 мм (\(\болжол) 5 мкм) менен секундасына 310 000 кадр убактылуу токтому.6-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, ар бир кадр (1) ийненин учу кадрдын акыркы сызыгында (төмөндө) тургандай кесилген (2) жана сүрөттүн гистограммасы (3) эсептелет, ошондуктан Канни 1 жана 2 босогосун аныктоого болот.Андан кийин Sobel оператору 3 \(\times\) 3 менен Canny edge detection 28(4) колдонуңуз жана гипотенузалык эмес пикселдер үчүн позицияларды эсептөө (\(\mathbf {\times }\)) кавитация 300 убакыт кадамы жок.Учунун кыйшаюусунун диапазонун аныктоо үчүн туундуну эсептеп (борбордук айырма алгоритмин колдонуу менен) (6) жана четтөөнүн жергиликтүү экстремалдарын (б.а. чокусун) камтыган рамканы (7) аныктаңыз.Кавитациясыз четин визуалдык текшерүүдөн кийин, бир жуп рамка (же жарым убакыт аралыгы менен эки кадр) тандалып алынган (7) жана учтун кыйшаюусу өлчөнгөн (\(\mathbf {\times} катары белгиленет) \)).Жогоруда айтылгандар Python программасында (v3.8, Python Software Foundation, python.org) OpenCV Canny четин аныктоо алгоритмин (v4.5.1, ачык булактагы компьютердик көрүү китепканасы, opencv.org) колдонуу менен ишке ашырылат.Акырында, бурмалоо кубаттуулугунун коэффициенти (DPR, мкм/Вт) чокудан чокуга бурулуунун берилүүчү электр энергиясына болгон катышы катары эсептелет \(P_T\) (Wrms).
7 кадамдуу алгоритмди (1-7) колдонуу, анын ичинде кесүү (1-2), Канни четин аныктоо (3-4), эсептөө, жогорку бурчтан алынган бир катар кадрларды колдонуп, учу кыйшаюу четинин пикселдик абалын өлчөңүз. 310 кГц ылдамдык камерасы (5) жана анын убакыттын туундусу (6), акырында учу четтөө диапазону визуалдык текшерилген рамкалардын (7) жуптарында өлчөнөт.
Абада (22,4-22,9°C), деионизацияланган сууда (20,8-21,5°C) жана 10% (салм/көлөм) суулуу баллистикалык желатинде (19,7-23,0°C) өлчөнөт, \(\text {Honeywell}^{ \ text { TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) I типтеги баллистикалык талдоо үчүн бодо жана чочконун сөөктөрү желатин, Honeywell International, Түндүк Каролина, АКШ).Температура K-түрү термопара күчөткүч (AD595, Analog Devices Inc., MA, АКШ) жана K-түрү термопары (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 түрү-K, Fluke Corporation, Вашингтон, АКШ) менен өлчөнгөн.Ар бир кадам сайын 5 мкм резолюция менен медиа бетинен тереңдикти өлчөө үчүн (Z огунун башталышы катары коюлган) вертикалдуу моторлуу Z огу баскычын (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Вильнюс, Литва) колдонуңуз.
Тандоо көлөмү кичине болгондуктан (n = 5) жана нормалдуулукту кабыл алуу мүмкүн болбогондуктан, эки үлгүлүү эки куйруктуу Вилкоксон рейтингдик сумма тести (R, v4.0.3, R Foundation for Statistical Computing, r-project.org) колдонулган. ар түрдүү ийне үчүн дисперсия көлөмүн салыштыруу.Ар бир эңкейиш үчүн үч салыштыруу жасалган, ошондуктан 0,017 түзөтүлгөн маанилик деңгээли жана 5% ката ылдамдыгы менен Bonferroni түзөтүүсү колдонулган.
Төмөндө 7-сүрөткө шилтеме келтирилген.29,75 кГц, 21 калибрлүү ийненин ийри жарым толкун узундугу (\(\ламбда _й/2\)) \(\болжол менен) 8 мм.Ийилген толкун узундугу учуга жакындаган сайын эңкейиш боюнча азаят.Учунда \(\ламбда _y/2\) катардагы ланцеттер (а), ассиметриялык (б) жана оксисимметриялуу (c) үчүн тиешелүүлүгүнө жараша 3, 1 жана 7 мм тепкичтүү кыйшыктар бар.Ошентип, бул ланцет \(\болжол менен\) 5 мм (ланцетканын эки тегиздиги 29,30 чекит түзгөндүктөн) айырмаланат дегенди билдирет, асимметриялык жантаюу 7 мм, симметриялуу эңкейиш. 1 мм менен.Аксиимметриялык эңкейиштер (тартылуу борбору ошол эле бойдон калууда, ошондуктан эңкейиш боюнча дубалдын калыңдыгы гана өзгөрөт).
29,75 кГц жыштыктагы FEM изилдөөсүн колдонуу жана теңдеме.(1) Ланцет (а), асимметриялык (b) жана оксиимметриялык (c) кыйгач геометрия үчүн (\(\ламбда _y/2\)) ийилүүчү жарым толкундун өзгөрүшүн эсептеңиз (1a,b,c-сүрөттөрдөгүдөй).).Орточо \(\lambda_y/2\) ланцеттик, асимметриялык жана аксимметриялык эңкейиштер үчүн тиешелүүлүгүнө жараша 5,65, 5,17 жана 7,52 мм.Асимметриялуу жана аксимметриялык ийик тилкелер үчүн учтун калыңдыгы \(\болжол менен) 50 мкм менен чектелгенин эске алыңыз.
Жогорку мобилдүүлүк \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) оптималдуу түтүк узундугунун (TL) жана жантайыш узундугунун (BL) айкалышы (сүр. 8, 9).Кадимки ланцет үчүн, анын өлчөмү туруктуу болгондуктан, оптималдуу TL \(\болжол менен\) 29,1 мм (8-сүрөт).Асимметриялуу жана аксимметриялык эңкейиштер үчүн (тиешелүүлүгүнө жараша 9а, б-сүрөт) FEM изилдөө BL 1ден 7 ммге чейин камтылган, ошондуктан оптималдуу TL диапазондору 26,9дан 28,7 ммге чейин (1,8 мм диапазон) жана 27,9дан 29,2 ммге чейин (диапазон) болгон. 1,3 мм).)) тиешелүүлүгүнө жараша.Асимметриялык эңкейиштер үчүн (9а-сүрөт) оптималдуу ТЧ сызыктуу түрдө көбөйүп, BL 4 мм платого жеткен, андан кийин BL 5тен 7 ммге чейин кескин төмөндөгөн.Аксисимметриялык эңкейиштер үчүн (сүрөт 9б) оптималдуу TL BL узаруусу менен сызыктуу өсөт жана акырында BLде 6дан 7 ммге чейин турукташат.Аксисимметриялык эңкейиштерди кеңейтилген изилдөө (9c-сүрөт) \(\болжол менен) 35,1–37,1 ммде жайгашкан оптималдуу TLs башка топтомун көрсөттү.Бардык BL үчүн оптималдуу TLs эки топтомунун ортосундагы аралык \(\болжол менен\) 8 мм (\(\lambda _y/2\)га барабар).
29,75 кГц боюнча Lancet берүү мобилдүүлүгү.Ийне түтүгү 29,75 кГц жыштыкта бүгүлгөн, термелүү аягында ченелген жана 26,5-29,5 мм (0,1 мм кадам) үчүн берилген механикалык мобилдүүлүктүн (максималдуу мааниге карата дБ) өлчөмү катары көрсөтүлгөн.
29,75 кГц жыштыктагы FEMдин параметрдик изилдөөлөрү ассимметриялык учун өткөрүү мобилдүүлүгү анын асимметриялык аналогуна караганда түтүктүн узундугунун өзгөрүшүнө азыраак таасир этээрин көрсөтүп турат.FEM (чек ара шарттары 2-сүрөттө көрсөтүлгөн) жыштык доменин изилдөөлөрүндө ассиметриялуу (а) жана аксимметриялык (b, c) конус геометриялары үчүн конус узундугу (BL) жана түтүк узундугу (TL) изилдөөлөрү.(а, б) TL 26,5-29,5 мм (0,1 мм кадам) жана BL 1-7 мм (0,5 мм кадам) чейин өзгөрдү.(c) 25-40 мм (0,05 мм кадам) жана 0,1-7 мм (0,1 мм кадам), анын ичинде кеңейтилген оксисимметриялык кыйгач бурчтун изилдөөсү каалаган катышты ачып берет \(\lambda_y/2\) учу үчүн бош кыймылдуу чек ара шарттары канааттандырылат.
Ийне структурасында үч табигый жыштык бар \(f_{1-3}\) 1-таблицада көрсөтүлгөндөй төмөн, орто жана жогорку модалдык аймактарга бөлүнгөн. PTE өлчөмү 10-сүрөттө көрсөтүлгөн, андан кийин 11-сүрөттө талданат. Төмөндө ар бир модалдык аймак үчүн жыйынтыктар:
20 мм тереңдикте ланцет (L) жана абада, сууда жана желатинде AX1-3 октук симметриялуу эңкейиштеринде 20 мм тереңдикте шыпырылган жыштык менен синусоидалдык дүүлүктүрүүнүн жардамы менен алынган типтүү жазылган көз ирмемдик энергия берүүнүн эффективдүүлүгү (PTE) амплитудалары.Бир тараптуу спектр көрсөтүлгөн.Өлчөнгөн жыштык реакциясы (300 кГц үлгү ылдамдыгы) төмөнкү өткөргүчтө чыпкаланып, андан кийин модалдык талдоо үчүн 200 фактору менен төмөндөтүлгөн.Сигнал-ызы-чуу катышы \(\le\) 45 дБ.PTE фазасы (кызгылт көк чекиттүү сызык) градус менен көрсөтүлгөн (\(^{\circ}\)).
Модалдык жооп анализи 10-сүрөттө көрсөтүлгөн (орточо ± стандарттык четтөө, n = 5) абадагы, суудагы жана 10% желатиндеги (20 мм тереңдик) L жана AX1-3 жантаймалары үчүн (жогорку) үч модалдык аймак (төмөнкү) , орто, жогорку).), жана алардын тиешелүү модалдык жыштыктары \(f_{1-3}\) (кГц), (орточо) энергия эффективдүүлүгү\(\text {PTE}_{1{-}3 }\) долбоорлоо теңдемелерин колдонот.(4) жана (төмөндө) тиешелүүлүгүнө жараша максималдуу өлчөнгөн маанинин жарымындагы толук туурасы \(\text {FWHM}_{1{-}3}\) (Гц).Төмөн PTE жазып жатканда, башкача айтканда, AX2 эңкейишинде өткөрүү жөндөмдүүлүгүн өлчөө жок кылынарын эске алыңыз, \(\text {FWHM}_{1}\).\(f_2\) режими жантайган тегиздиктердин кыйшаюусун салыштыруу үчүн эң ылайыктуу болуп эсептелет, анткени ал кубаттуулукту берүү эффективдүүлүгүнүн эң жогорку деңгээлин көрсөтөт (\(\text {PTE}_{2}\)), чейин 99% .
Биринчи модалдык аймак: \(f_1\) киргизилген медиа түрүнө көп деле көз каранды эмес, бирок конус геометриясынан көз каранды.\(f_1\) конус узундугу азайган сайын азаят (27,1, 26,2 жана 25,9 кГц AX1-3 үчүн абада тиешелүүлүгүнө жараша).Аймактык орточо көрсөткүчтөр \(\text {PTE}_{1}\) жана \(\text {FWHM}_{1}\) тиешелүүлүгүнө жараша \(\болжол менен\) 81% жана 230 Гц.\(\text {FWHM}_{1}\) Lancet желатининин эң жогорку көрсөткүчү болгон (L, 473 Гц).Желатиндеги AX2 үчүн \(\text {FWHM}_{1}\) кабарланган жыштык жоопторунун чоңдугу төмөн болгондуктан, баалоо мүмкүн эмес экенин эске алыңыз.
Экинчи модалдык аймак: \(f_2\) паста түрүнө жана ийилген медиага жараша болот.Абада, сууда жана желатинде орточо \(f_2\) маанилери тиешелүүлүгүнө жараша 29,1, 27,9 жана 28,5 кГц.Бул модалдык аймак үчүн PTE да 99% га жетти, бул бардык өлчөө топторунун арасында эң жогорку, аймактык орточо 84%.Орточо аймак \(\текст {FWHM}_{2}\) \(\болжол менен\) 910 Гц.
Үчүнчү модалдык аймак: \(f_3\) Жыштык кыстаруу чөйрөсүнүн түрүнө жана тилкеге жараша болот.Орточо \(f_3\) маанилери тиешелүүлүгүнө жараша абада, сууда жана желатинде 32,0, 31,0 жана 31,3 кГц.\(\text {PTE}_{3}\) аймактык орточо көрсөткүчкө ээ \(\болжол менен\) 74%, бул бардык аймактардын эң төмөнкү көрсөткүчү.Аймактык орточо \(\текст {FWHM}_{3}\) \(\болжол менен\) 1085 Гц, бул биринчи жана экинчи региондордон жогору.
Төмөнкү сүрөттү билдирет.12 жана 2-таблица. Ланцет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн чоң мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга (220 мкм/ чейин) жеткен (сүр. 12а) W абада). 12 жана 2-таблица. Ланцет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн чоң мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга (220 мкм/ чейин) жеткен (сүр. 12а) W абада). Следующее относится к рисунку 12 жана таблице 2. Ланцет (L) отклонялся больше всего (с высокой значимостью для всех наконечников, \(p<\) 0,017) как в воздухе, так и в воде (ристига 12), дос. . Төмөнкүлөр 12-сүрөткө жана 2-таблицага тиешелүү. Лансет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн жогорку мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга жетишүү менен.(220 мкм/Вт абада).Төмөндө 12-сүрөткө жана 2-таблицага шилтеме жасалган.柳叶刀(L) 在空气和水中（图12a）中偏转最大（对所有尖端具有高度意具有高度意(义12a）)最高DPR （空气中高达220 µm/W）。柳叶刀(L) абада жана сууда эң көп ийилүүгө ээ (图12a) (对所述尖端是对尖端是是电影,\(p<\) 0,017) жана эң жогорку DPRга (2/µm/20га чейин) жетти W абада). Ланцет (L) имеет наибольшее отклонение (весьма значимое для всех наконечников, \(p<\) 0,017) в воздухе и воде (рис. 12а), достигая самого высокого DPR (до 220 мкм/Вт в воздухе). Lancet (L) эң чоң четтөө (бардык учтар үчүн өтө маанилүү, \(p<\) 0,017) абада жана сууда (12а-сүрөт), эң жогорку DPRга (абада 220 мкм/Вт чейин) жетет. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL болгон) 190 мкм/Вт DPR менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL болгон) 190 мкм/Вт DPR менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти. В воздухе AX1 с более высоким BL отклонялся выше, чем AX2–3 (ошондой значимостью \(p<\) 0,017), ошондо как как AX3 (с эң аз BL) отклонялся болот, чем AX2 с DPR 190 мкм/Вт. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эң төмөн BL менен) DPR 190 мкм/Вт менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти.在空气中，具有较高BL 的AX1 偏转高于AX2-3（具有显着性，\(p<\) 0.017）（BLAX3（有有开转大于AX2，DPR 为190 μm/W。 Абада AX1дин BL жогору болгон ийилүүсү AX2-3ке караганда жогору (олуттуу, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эң төмөн BL менен) AX2ге караганда жогору, DPR 190. мкм/Вт. В воздухе AX1 с более высоким BL имеет чоң отклонение, чем AX2-3 (значимо, \(p<\) 0,017), ошондо как как AX3 (с имеет BL) имеет көп отклонение, чем AX2 с DPR В 190 мкм/. Абада BL жогору болгон AX1 AX2-3 (олуттуу, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL менен) 190 мкм/Вт DPR менен AX2ге караганда көбүрөөк четтөөлөргө ээ. 20 мм сууда, эч кандай олуттуу айырмачылыктар (\(p>\) 0,017) AX1-3 үчүн майышуу жана PTE табылган. 20 мм сууда, эч кандай олуттуу айырмачылыктар (\(p>\) 0,017) AX1-3 үчүн майышуу жана PTE табылган. В воде на глубине 20 мм достоверных различий (\(p>\) 0,017) по прогибу и ФТР для AX1–3 не обнаружено. 20 мм тереңдиктеги сууда AX1–3 үчүн кыйшаюу жана FTR боюнча олуттуу айырмачылыктар (\(p>\) 0,017) аныкталган.在20 mm 的水中，AX1-3 的挠度和PTE 没有显着差异(\(p>\) 0.017)。 20 мм сууда AX1-3 жана PTE (\(p>\) 0,017) ортосунда олуттуу айырма болгон эмес. На глубине 20 мм прогиб жана PTE AX1-3 существенно не отличались (\(p>\) 0,017). 20 мм тереңдикте кыйшаюу жана PTE AX1-3 олуттуу айырмаланган эмес (\(p>\) 0,017).Сууда PTE деңгээли (90,2-98,4%) абага (56-77,5%) караганда жалпысынан жогору болгон (12c-сүрөт), суудагы эксперимент учурунда кавитация кубулушу белгиленген (сүрөт 13, ошондой эле кошумча караңыз). маалымат).
Абадагы жана суудагы (тереңдик 20 мм) L жана AX1-3 фаскалары үчүн учу ийилүүчү амплитудалык өлчөөлөр (орточо ± стандарттык четтөө, n = 5) фаска геометриясынын өзгөрүшүнүн таасирин аныктады.Өлчөөлөр үзгүлтүксүз бир жыштык синусоидалдык дүүлүктүрүү аркылуу алынат.(a) Чокусу четтөө (\(u_y\vec {j}\)), (b) алардын тиешелүү модалдык жыштыктарында \(f_2\) өлчөнөт.(c) Энергияны берүүнүн эффективдүүлүгү (PTE, rms, %) теңдеме катары.(4) жана (d) Чектөө кубаттуулугунун коэффициенти (DPR, мкм/Вт) эң жогорку четтөө жана өткөрүү күчү \(P_T\) (Wrms) катары эсептелген.
Жогорку ылдамдыктагы камеранын типтүү көлөкө сюжети ланцеттин учунун (жашыл жана кызыл чекиттүү сызыктар) суудагы (тереңдиги 20мм) жана оксисимметриялык учунун (AX1-3) толук кыйшаюусун көрсөткөн (тереңдик 20мм), жарым цикл, диск жыштыгы \(f_2\) (жыштык 310 кГц үлгү алуу).Тартылган боз түстөгү сүрөттүн өлчөмдөрү 128×128 пиксель, пикселдик өлчөмү \(\болжол менен) 5 мкм.Видеону кошумча маалыматтан тапса болот.
Ошентип, биз ийилүү толкун узундугунун өзгөрүшүн моделдештирдик (7-сүрөт) жана түтүктүн узундугу менен конустун кадимки ланцеттик, асимметриялык жана октук айкалыштары үчүн өткөрүү үчүн механикалык мобилдүүлүктү эсептедик (8, 9-сүрөт).Симметриялык ийилген геометрия.Акыркысына таянып, биз 5-сүрөттө көрсөтүлгөндөй 43 мм (же \(\болжол менен) 2,75\(\lambda_y\) 29,75 кГц) деп оптималдуу учу менен ширетүү аралыкты бааладык жана үч оксисимметриялык бурчту жасадык. ар түрдүү узундуктары.Андан кийин биз алардын жыштык жоопторун абадагы, суудагы жана 10% (w/v) баллистикалык желатиндеги кадимки ланцеттерге салыштырып мүнөздөп бердик (10, 11-сүрөттөр) жана кыйшаюу режимин салыштыруу үчүн эң жакшы учурду аныктадык.Акыр-аягы, биз 20 мм тереңдикте абадагы жана суудагы ийилүүчү толкунду ченеп, ар бир кыйшаюу үчүн инъекцияланган чөйрөнүн кубаттуулугун берүүнүн эффективдүүлүгүн (PTE, %) жана майышуу кубаттуулугун (DPR, мкм/Вт) сандык аныктадык.түрү (12-сүрөт).
Натыйжалар геометриянын кыйшаюу огу учу огунун амплитудалык четтөөсүнө таасир этээрин көрсөтүп турат.Ланцеттин эң жогорку ийрилиги жана ошондой эле оксисимметриялык бурчка салыштырмалуу эң жогорку DPR болгон, ал эми октук симметриялык бурчтун орточо четтөө азыраак болгон (сүрөт. 12). Эң узун жандык узундугуна ээ болгон окси-симметриялык 4 мм жандык (AX1) башка окси-симметриялык ийнелерге (AX2–3) салыштырмалуу абада статистикалык маанилүү эң жогорку ийилүүгө жетишкен (\(p <0,017\), 2-таблица), бирок ийнени сууга салганда олуттуу айырмачылыктар байкалган эмес. Эң узун жандык узундугуна ээ болгон окси-симметриялык 4 мм жандык (AX1) башка окси-симметриялык ийнелерге (AX2–3) салыштырмалуу абада статистикалык маанилүү эң жогорку ийилүүгө жетишкен (\(p <0,017\), 2-таблица), бирок ийнени сууга салганда олуттуу айырмачылыктар байкалган эмес. Осесимметричный скос 4 мм (AX1), имеющий наибольшую длину скоса, достиг статистически значимого наибольшего отклонения в воздухе (\(p <0,017\), таблица 2) по сравнению сравнению с другими осесимметричными иг3 (AX2–). Аксиимметриялык 4 мм (AX1), эң узун жандык узундугуна ээ болуп, башка октук симметриялуу ийнелерге (AX2–3) салыштырмалуу абада статистикалык жактан олуттуу чоң четтөө (\(p <0,017\), 2-таблица) жетишти.бирок ийнени сууга салганда олуттуу айырмачылыктар байкалган эмес.与其他轴对称针(AX2-3) 相比，具有最长斜角长度的轴对称4 mm 斜角(AX1) 在空他轴对称针(AX2-3)着的最高偏转(\(p <0,017\)),表2)，但当将针头放入水中时，没有观察到显着差异。 Башка октук симметриялуу ийнелер менен (AX2-3) салыштырганда, ал абада 4 мм октук симметриялуу (AX1) эң узун кыйгач бурчка ээ жана статистикалык жактан маанилүү максималдуу ийилүүгө жетишти (\(p <0,017\), 2-таблица) , бирок ийнени сууга салганда олуттуу айырмачылык байкалган эмес. Осесимметричный скос 4 мм (AX1) с наибольшей длиной скоса обеспечивает статистические значимое максимальное отклонение в воздухе по сравнению сравнению сравнению башка осесимметричный иглами (AX2-3) (\(p < 0,017) жок, таблица бышык. Эң узун жантаюу узундугу 4 мм (AX1) болгон аксимметриялык эңкейиш башка оксиимметриялык эңкейиштерге (AX2-3) салыштырмалуу абада статистикалык маанилүү максималдуу четтөөнү камсыз кылды (\(p <0,017\), 2-таблица), бирок эч кандай болгон жок. олуттуу айырма.ийнени сууга салганда байкалат.Ошентип, узунураак бурчтуктун чокусунун учу четтөө жагынан эч кандай айкын артыкчылыктары жок.Муну эске алганда, бул изилдөөдө изилденген жантаюунун геометриясы эңкейиштин узундугуна караганда амплитудалык ийилишке көбүрөөк таасир этет экен.Бул, мисалы, ийилген материалга жана курулуш ийнесинин жалпы калыңдыгына жараша, ийилген катуулугуна байланыштуу болушу мүмкүн.
Эксперименталдык изилдөөлөрдө чагылган ийилүүчү толкундун чоңдугуна учу чек ара шарттары таасир этет.Ийне учу сууга жана желатинге киргизилгенде, \(\text {PTE}_{2}\) орточо \(\болжол менен\) 95% жана \(\text {PTE}_{2}\) орточо маанилерди чыгарды 73% жана 77% (\text {PTE}_{1}\) жана \(\text {PTE}_{3}\), тиешелүүлүгүнө жараша (11-сүрөт).Бул акустикалык энергиянын куюлуучу чөйрөгө (мисалы, сууга же желатинге) максималдуу берилиши \(f_2\) учурунда болорун көрсөтөт.Окшош жүрүм-турум 41-43 кГц жыштыктарда жөнөкөй түзүлүш структураларын колдонуу менен мурунку изилдөөдө байкалган, мында авторлор интеркалацияланган чөйрөнүн механикалык модулу менен байланышкан чыңалуу чагылдыруу коэффициентин көрсөтүшкөн.Кирүү тереңдиги32 жана кыртыштын механикалык касиеттери ийнеге механикалык жүктү камсыз кылат жана ошондуктан UZeFNABдын резонанстык жүрүм-турумуна таасир этиши күтүлүүдө.Ошондуктан, 17, 18, 33 сыяктуу резонансты көзөмөлдөө алгоритмдерин стилус аркылуу жеткирилген үн күчүн оптималдаштыруу үчүн колдонсо болот.
Ийилген толкун узундугун моделдөө (7-сүрөт) ланцетке жана асимметриялык ийилгенге караганда оксисимметриянын учунда структуралык катуулугу (б.а. жогору ийилген катуулугу) бар экенин көрсөтүп турат.(1) дан келип чыккан жана белгилүү ылдамдык-жыштык байланышын колдонуу менен, биз ланцетканын, асимметриялык жана аксимметриялык учтардын ийилген катуулугун тиешелүүлүгүнө жараша 200, 20 жана 1500 МПа эңкейиштер катары баалайбыз.Бул (\lambda _y\) 5,3, 1,7 жана 14,2 мм 29,75 кГцге туура келет (сүрөт 7a–c).USeFNAB процедурасынын клиникалык коопсуздугун эске алуу менен, геометриянын конус конструкциясынын катуулугуна тийгизген таасирин баалоо керек34.
Конустун параметрлерин жана түтүктүн узундугун изилдөө (9-сүрөт) асимметриялуу (1,8 мм) үчүн оптималдуу TL диапазону оксисимметриялык жандыкка (1,3 мм) караганда жогору экендигин көрсөттү.Мындан тышкары, мобилдүүлүк платоу 4-4,5 мм жана 6-7 мм ассиметриялуу жана октук-симметриялуу кыйшаюусу үчүн (сүрөт 9a, б).Бул табылганын практикалык актуалдуулугу өндүрүш толеранттуулугунда көрсөтүлөт, мисалы, оптималдуу TLдин төмөнкү диапазону жогорураак узундуктун тактыгына муктаждыкты билдириши мүмкүн.Ошол эле учурда, түшүм аянтчасы түшүмдүүлүккө олуттуу таасир этпестен, берилген жыштыктагы жантаюунун узундугун тандоодо көбүрөөк сабырдуулукту камсыз кылат.
Изилдөө төмөнкү чектөөлөрдү камтыйт.Четтерин аныктоо жана жогорку ылдамдыктагы сүрөттөө (12-сүрөт) аркылуу ийненин бурулуусун түз өлчөө, биз аба жана суу сыяктуу оптикалык тунук медиа менен чектелебиз дегенди билдирет.Ошондой эле биз симуляцияланган которуу мобилдүүлүгүн жана тескерисинче сыноо үчүн эксперименттерди колдонбогонубузду, бирок өндүрүлгөн ийненин оптималдуу узундугун аныктоо үчүн FEM изилдөөлөрүн колдонгонубузду белгилегибиз келет.Практикалык чектөөлөрдүн көз карашынан алганда, ланцеттин учунан жеңге чейинки узундугу башка ийнелерге караганда 0,4 см узун (AX1-3), сүрөттү караңыз.3б.Бул acicular структурасынын модалдык жооп таасир этиши мүмкүн.Мындан тышкары, толкун өткөргүч коргошун ширетүүчү формасы жана көлөмү (3-сүрөттү караңыз) төөнөгүч конструкциянын механикалык импедансына таасир этиши мүмкүн, натыйжада механикалык импеданс жана ийилүүчү жүрүм-турумда каталар пайда болот.
Акыр-аягы, биз эксперименталдык геометрия USeFNAB дефлексия көлөмүнө таасир этет деп көрсөттү.Ийненин кыртышка тийгизген таасирине, мисалы, тешкенден кийин кесүү эффективдүүлүгүнө жогорураак бурулуунун амплитудасы оң таасирин тийгизиши мүмкүн болгон учурларда, кадимки ланцетти USeFNAB үчүн сунуш кылса болот, анткени ал жетишерлик катуулукту сактоо менен эң чоң ийилүүчү амплитуданы камсыз кылат. дизайн учунда.Кошумчалай кетсек, жакында жүргүзүлгөн изилдөө учтун көбүрөөк бурулушу кавитация сыяктуу биологиялык эффекттерди күчөтө аларын көрсөттү, бул минималдуу инвазивдик хирургиялык кийлигишүүлөр үчүн тиркемелерди иштеп чыгууга жардам берет.Жалпы акустикалык кубаттуулукту жогорулатуу USeFNAB13 биопсиясынын түшүмүн жогорулатууга жардам бергенин эске алып, изилденген ийне геометриясынын деталдуу клиникалык пайдасын баалоо үчүн үлгүнүн түшүмүн жана сапатын мындан ары сандык изилдөөлөр керек.
Frable, WJ Fine ийне аспирация биопсиясы: карап чыгуу.Хамф.Оорулуу.14:9—28.https://doi.org/10.1016/s0046-8177(83)80042-2 (1983).
Посттун убактысы: 2022-жылдын 13-октябрына чейин