Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versio navigatoris utens quam subsidia limitata CSS habet.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Interea, ut subsidia continua conservent, locum sine stylis et JavaScript reddemus.
Nuper demonstratum est usum ultrasonum augere texti cedere in ultrasoundi adiuvante tenuis aspirationis acus (USeFNAB) comparata ad placitum acus tenuis aspirationis (FNAB).Ad diem, relatio inter geometriam et extremum motus non pervestigata est.In hoc studio quaesivimus proprietates acus resonantiae et deflexionis amplitudines pro variis acus geometriis cum diversis longitudinibus revellere.Utens conventionale 3.9 mm ferramento revulso, extremum deflexionis factoris potentiae (DPR) in aere et aqua 220 et 105 µm/W erat, respective.Hoc excelsius est quam apicem axiymmetricum 4mm bevelatis, praebens 180 et 80 µm/W DPR in aere et aqua, respective.Hoc studium momentum relationis elucidat inter flexionem rigorem geometriae in contextu diversis instrumentorum insertionis, ideoque perspicientiam praebere potest methodis ad moderandas actiones incisionis post-acum transeundo mutando acus geometriam, quae magni momenti est.ad USeFNAB applicatio critica est.
Acus aspirationis biopsy (FNA) est modus obtinendi textus exempla pro suspecta pathologia1,2,3 acus utendi.The tip Franseen ostensum est ad altiora diagnostica perficienda quam conventionales lancet4 et apices Menghini5 praebere.Clivi axisymmetrici (id est circumferential) suggeruntur etiam ad augendam speciminum histopathologice probabilitatem.
In biopsy, acus per stratas cutis et textus transit ad accessum ad laesiones suspectas.Recentes studiis ostenderunt ultrasonum ultrasonum acumen vim reducere posse ad accessum mollis fibrarum 7,8,9,10.Acus geometriae revellere demonstratum est ad vires acus commercium afficere, exempli gratia, longiores bevels ostensum est vires penetrationis inferiores habere.Postquam acus superficiem textus, id est post punctura, penetraverit, vis acus secans esse potest 75% de vi acus commercii cum textu12.Ostensum est in post-punctura Phase, ultrasound (ultrasound) efficientiam diagnostici textus mollis biopsy augere.Aliae technicae ultrasound-excultae biopsy ossis amplificatae sunt ad exemplaria sumenda dura, sed nullus eventus nuntiatus est meliorem biopsy cedere.Plurima studia etiam confirmaverunt obsessionem mechanicam augere cum accentus 16,17,18 subiecta est.Cum multa studia de viribus axialibus (longitudinalibus) in interactiones acu-titudinum 19, 20, limitantur studia in dynamicis temporalibus et geometricis acus coneris sub ultrasonic FNAB (USeFNAB).
Propositum huius studii erat investigare effectum diversorum geometriarum revellere de motu acus in acus ultrasonica flexione impulsus.Peculiariter perscrutatus est effectum injectionis medii in acus extremitate deflexionis post puncturam pro tralaticia acus oras (id est, USeFNAB acus ad varios usus, sicut adspiratio selectiva vel textus mollis comparatio.
Huic studio variae geometriae revellendae sunt.(a) Lancea specification obsequitur cum ISO 7864:201636 ubi est revellere primarius, angulus gyrationis secundae revellere, ac \(\phi\) est revellere secundarius. angulus.cum revolvendo in gradibus \(^\\ circ.')).b) Asymmetricus linearis gradus singularis chamfers (vocatur "vexillum" in DIN 13097:201937) et (c) axiymmetrici linearis gradus singularis chamfers.
Accessus noster incipit formando mutationem in flexione adaequationis in revellere ad ferramentum conventionale, axiymmetricum, et asymmetricum unius scenici geometrias convellere.Nos igitur parametricum computavimus studium ad effectum declivi fistulae examinandum et longitudinem in fluiditate mechanica translationis.Hoc opus est ad meliorem longitudinem ad acum prototypum faciendum.Ex simulatione, acus prototypa facta sunt eorumque mores resonantes experimento notatae sunt mensurando coefficientes voltages reflexionis et computandi vim efficientiam transferendi in aere, aqua et 10% (w/v) gelatinam ballisticam, e quibus frequentia operativa definita est. .Summus denique imaginatio velocitas adhibetur ad deflexionem fluctuum in extremitate acus in aere et aqua directe metiendam, ac etiam aestimare vim electricam liberatam in unoquoque angulo obliquo et in geometria deflexionis proportio potentiae. DPR) ad medium injectum..
Ut in Figura 2a ostenditur, tubo 21 METIOR uti (0,80 mm OD, 0,49 mm ID, tubus parietis crassitudine 0,155 mm, paries vexillum) ad definiendum acum tubo longitudinem (TL) et angulum revellere (BL) ad normam ISO. 9626:201621) in 316 immaculatam chalybem (modulum iuvenum 205 \(\text{GN/m}^{2}\), densitas 8070 kg/m\(^{3}\) et ratio Poisson 0.275).
Determinatio flexionis necem et incedit exemplar elementi finiti (FEM) pro condicionibus acus et limitibus.(a) Determinatio coneris longitudinis (BL) et tibiae longitudinis (TL).(b) Tribus dimensivis (3D) elementum finitum exemplar (FEM) utens puncto harmonico vi \(\tilde{F}_y\vec {j}\) acum proxime pellere, punctum deflectere, ac velocitatem metire in tip (\(\tilde{u}_y\vec{j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) translationem fluiditatis mechanicae computare.\(\lambda _y\) definitur flexio aequalitatis ad vi verticalem \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(c) Definitiones centri gravitatis, areae crucis sectionis A, momenta inertiae \(I_{xx}\) et \(I_{yy}\) circa axes x et y, respective.
Ut in fig.2b,c, pro infinito (infinito) trabe cum area sectione transversali A et ad necem majore quam trabis transversalis sectionis magnitudine, inflexum (vel inflexum) velocitatis Phase \( c_{EI }\) determinatur a 22 :
ubi E est modulus Young (\(\text {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) est excitatio frequentiae angularis (rad/s), ubi \(f_0 \ ) est frequentia linearis (1/s vel Hz), I est momentum inertiae areae circa axem usurae \((\text{m}^{4})\), \(m'=\ rho _0 A\ ) est massa unitatis longitudinis (kg/m), ubi \(\rho _0\) densitas\((\text {kg/m}^{3})\) et A crux est. sectio trabis areae (xy plani) (\(\ text{m}^{2}\)).Cum vis applicata in exemplo nostro sit parallela verticali y-axi, ie \(\tilde{F}_y\vec {j}\), tantum interest in momento regionali inertiae circa axem horizontalem x-axum; ie (I_{xx}\), sic:
Ut elementum finitum exemplar (FEM), ponatur obsessio pura harmonica (m), sic acceleratio (\(\text {m/s}^{2}\)) exprimitur ut \(\partialis ^2 \vec. { u}/ \ partial t^2 = -\omega ^2\vec{u}\) ut \(\vec{u}(x, y, z, t): = u_x\vec{i} + u_y\ vec {j } + u_z\vec {k}\) obsessio trium dimensiva vectoris in coordinatis localibus posita est.Loco posteriori, secundum suam exsecutionem in fasciculis programmatum COMSOL Multiphysicis (versionibus 5.4-5.5, COMSOL Inc., Massachusetts, USA), deformatio finita Lagrangiana forma aequilibrii momentum staterae lege datur hoc modo:
where \(\vec {\nabla}:= \frac{\partialis}}{\partialis x}\vec{i} + \frac{\partialis}}{\partialis y}\vec {j} + \frac{ \partialis }{\z}\vec {k}\ partialis) est operator tensor divergentiae, \({\underline{\sigma}}\) est secundus Piola-Kirchhoff tensoris accentus (ordinis secundi, \(\ text { N/m}^{2}\)) et \(\vec{F_V}:= F_{V_x}\vec{i}+ F_{V_y}\vec{j}+ F_{V_z}\vec {k} \) est vis corporis vectoris (\(\text {N/m}^{3}\)) pro unoquoque volumine deformato, et \(e^{j\phi }\) est phase angulus vector\(\ phi \ ) ( Laetus).In casu nostro, vis corporis nulla est, exemplar nostrum geometricam linearitatem sumit ac parvam deformationem mere elasticam, id est, ubi \({\underline{\varepsilon}}^{el}\) et \({\underline {\varepsilon}}\) sunt cola elastici et totus cantus (secundus ordo dimensionless), respectively.Hooke constitutivus tensoris isotropicae elasticitatis \(\underline{\underline{C}}\) computatur modulo E (\(\textus {N/m}^{2}\)) et Poisson ratio v determinatur, sic i.e. \(\underline{\underline{C}}:=\underline{\underline{C}}(E,v)\) (quartus ordo).Ita calculus accentus fit \({\underline{\sigma}} := \underline{\underline{C}}:{\underline{\varepsilon}}\).
Calculus elementum 10-node tetraedri utitur cum magnitudine elementi 8 µm.Acus in vacuo exemplotur, et mobilitas mechanica translati valor (ms-1 N-1) definitur ut \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= ||\tilde{v}_y\vec { j}|/ || tilde{F}_y\vec {j}|\)24, ubi \(\tilde{v}_y\vec {j}\) est output multiplex velocitas handpiece et \(\ tilde {F}_y\vec {j}\) vis intricata est vis agens ad finem proximam tubi sita, ut in Figura 2b ostensum est.Fluiditatem mechanicam in decibels (dB) transferre utens maximi pretii respectus, id est \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}|) \ ) .Omnia studia FEM frequentia 29.75 kHz exercebantur.
Consilium acus (fig. 3) constat ex acus hypodermica conventionali 21-membranae (Cat. No. 4665643, Sterican(^^circledR\), diametri exterioris 0,8 mm, longitudinis 120 mm, AISI 304 chromi-nickel immaculati. chalybe , B. Braun, Melsungen AG, Melsungen, Germania) manica plastica Luer Lock facta e polypropylene ad finem proximalem instructa et in fine convenienter mutatae.Acus tubus ad waveguide solidatur ut in Fig. 3b.Duces in chalybe immaculato 3D typographi impressi sunt (EOS 316L chalybe immaculato in EOS M 290 3D impressor, 3D Formtech Oy Jyväskylä, Finland) et dein Langevin sensori appositis utens fulminibus M4.Sensor Langevin ex piezoelectric anulus 8 elementa in utraque parte duabus missis onerata consistit.
Quattuor genera apicibus (photo), ferramentum commercium (L) et tres axiymmetrici simplices stadia (AX1-3) factorum, longitudinum revellere (BL) inter 4, 1,2 et 0,5 mm, sunt propria.(a) Claudere-ex tip acus perfecti.(b) Top intuitu quattuor fibulae ad 3D impressis waveguide solidatae ac deinde ad Langevin sensorem cum M4 fulminibus connexae sunt.
Tres apices axisymmetrici revellere (Fig. 3) fabricati sunt (TAs Machina Instrumenti Oy) cum longitudinibus BL (in Fig. 2a definitis) 4.0, 1.2, 0,5 mm, correspondentibus \(\ approx) 2 \(^\ circ.Massa agitationis ac acus est 3.4 ± 0.017 g (medium ± sd, n = 4) pro revellere L et AX1-3, respective (Quintix\(^^circulusR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Göttingen, Germany) .Nam L et AX1-3 in Figura 3b, tota longitudo ab apice acus ad finem manicae plasticae erat 13.7, 13.3, 13.3, et 13.3 cm, respectively.
Omnes enim figurae acus, longitudo ab apice acus usque ad extremum (id est ad pugillo aream) erat 4,3 cm, et acus tubus sursum incisis (id est parallelus axi Y) ordinabatur. ut patet in figura.c (Fig. 2).
Consuetudo scriptionis in MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Massachusetts, USA) currit in computatorio (Latitude 7490, Dell Inc., Texas, USA) generare solebat verrunt sinusoides lineares ab 25 ad 35 kHz pro 7 secundis; transeuntes A digital-ad-analog (DA) convertentis (Analogia Inventionis II, Digilent Inc., Washington, USA) ad signum analogi conversis.Signum analogicum \(V_0\) (0.5 Vp-p) ampliatum tunc erat cum amplificatione radiophonica (RF) amplificata (Mariachi Oy Turku, Finland).Voltatio ampliata \({V_I}\) ab RF amplificante cum output impedimento 50 ohmarum nutritur transformatori in acus structuram cum initus 50 ohmarum.Langevin transductores (a fronte et postico gravi officio multilayer piezoelectric transducers) solent fluctus mechanicos generare.Consuetudo RF amplians instructa est duplicato alveo stantis potentiae factoris (SWR) metri, quod incidentes \({V_I}\) et reflexus in modum analog-to-digitalis (AD) amplificatus.cum sampling rate of 300 kHz Converter (analogus Inventionis II).Excitatio signum amplitudinis in principio et in fine modulatur ne amplificantis input vagorum obruatur.
Usura scripturae quae in MATLAB impletur, frequentia munus responsionis (FRF), id est \(\tilde{H}(f)\), aestimatum est offline utens ductus sinusoidalis scopuli mensurae mensurae (Fig. 4), quae assumit. lineabilium tempore.invariabilis ratio.Adde, a 20 ad 40 kHz cohortis trans- colum applicata, ut quaslibet frequentias inutiles a signo removeas.Quantum ad theoriam linearum transmissionis, hoc in casu \(\tilde{H}(f)\) aequivalet reflexio voltage coëfficientis, ie \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I}\ ) \) decrescat ad \({V_R}^2 /{V_I}^2\ ) pares \(|\rho _{V}|^2\).In casibus in quibus valores absolutae electricae requiruntur, potentia incidentes \(P_I\) et potentia reflexa (P_R\) computantur sumendo valorem (rmarum) intentionis respondentis, exempli gratia.ad lineam transmissionis cum excitatione sinusoideae \(P = {V}^2/(2Z_0)\)26, ubi est \(Z_0\) = 50 \(\Omega).Vis electrica suppeditata oneri \(P_T\) (ie medio inserto) computari potest ut \(|P_I - P_R ||) (W RMS), necnon potentia translationis efficientiam (PTE) et recipis %) Quomodo figura detur, sic 27;
Frequentiae modales aciculares \(f_{1-3}\) (kHz) earumque potentiae respondentes factores translationis \(\text {PTE}_{1{-}3} \) tunc utentes FRF aestimantur.FWHM (\(\textus {FWHM}_{1{-}3}\), Hz) æstimatur directe ab \(\text{PTE}_{1{-}3}\), ex Tabula 1 Uno latere. spectrum linearis obtinetur in frequentia modali descripta \(f_{1-3}\).
Mensuratio crebrae responsionis (AFC) structurarum acum.Lapsus sinusoideus duo-canalis mensurae 25, 38 adhibetur ut munus frequentiae responsionis \(\tilde{H}(f)\) obtineat et responsionis impetus H(t).\({\ mathcal {F}}\) et \({\mathcal{F}}^{-1}\) repraesentant Fourierus transformationem truncationis digitalis et inversam, respective.\(\tilde{G}(f)\) significat productum duorum significationum in regione frequentia, eg \(\tilde{G}_{XrX}\) significat productum scan inversum \(\tilde{ X} r (f)\ ) et voltage \(\tilde{X}(f)\) concrescunt.
Ut in Figura V, camera alta velocitatis (Phantom V1612, Visio Research Inc., NJ, USA) instructa est lens tortor (MP-E 65mm, \(f\)/2.8, 1-5\).Canon Inc., Tokyo, Iaponia), notare extremum deflexiones in flexione excitationis (sinusoidis singularis-frequency) frequentiis 27.5-30 kHz.Ad tabulam umbram creare, elementum altum vehementiae refrigeratum album DUCTUS (numerus pars: 4052899910881, album LED, 3000 K, 4150 lm, Osram Opto Semiconductores GmbH, Regensburg, Germania) post acus apicem ponebatur.
Ante conspectum experimentalem paro.Profundum attenditur a superficie medii.Acus compages coagmentata est et in tabula translationis motorised conscendit.Utere celeritate magna cum camera alta magnificationis lens (5\(\x\)) ut metiatur angulum obliquum deviationis.Omnes dimensiones in mm.
Ad singulas species acus globulorum, notavimus 300 tabulas camerae altae celeritatis metientis 128 \(\x\) 128 elementa, singula cum resolutione locali 1/180 mm (\(\approx) 5 µm), cum a. resolutio temporalis per secundam 310.000 tabularum.Ut in Figura VI ostenditur, singulae tabulae (1) tonduntur (2) ita ut extremum acus in linea extrema (imo) artubus et histogrammum imaginis (3) computatur, sic Canny. liminum 1 et 2 determinari possunt.Deinde applica Canny marginem detectionis 28(4) cum Sobel operatore 3 \(\times\) 3 et computa positiones pro elementa non hypotenusa (intitulata \(\mathbf {\times}\)) sine cavitate 300 temporis gradus.Declinationem extremitatis deflexionis determinare, derivativam (utens differentia centrali algorithm) (6) determinare et compagem (VII) extremam loci (id est apicem) claudionis continere.Post inspectionem visualis extremitatis concavitatis, binae tabulae (vel duae tabulae cum intervallo dimidii temporis) deliguntur (7) et deflexio extremitatis mensurata est (ut \(\mathbf {\times}} \) ).In Pythone supra (v3.8, Python Software Foundation, python.org) usus est in OpenCV Canny ore detecto algorithmus (v4.5.1, fons apertus bibliothecae visionis computatricis, opencv.org).Declinatio denique potentia factoris (DPR, µm/W) computatur ut ratio deflexionis cacumi-ad apicem ad vim electricam transmissam \(P_T\) (Wrms).
Utens algorithmus 7-gradus (1-7), incluso tondentes (1-2), deprehensio in ore Canny (3-4), calculus, metire pixel positionem extremitatis deflexionis extremitatis utens serie tabularum e summo desumptarum. velocitas camerae 310 kHz (5) eiusque temporis derivativa (6), ac denique laxitas deflexionis apices mensuratur in paria tabularum uisum repressarum (7).
Aquae deionizatae (20.8-21.5°C) et 10% (w/v) gelatinam aqueam ballisticam (19.7-23.0°C , \(\text {Honeywell}^{\ text { TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) Bovinum et Pork Bone Gelatina pro Type I Ballistic Analysis, Honeywell International, North Carolina, USA).Temperature mensuratum est cum thermocouple K-type amplificante (AD595, Analog machinae Inc., MA, USA) et K-type thermocouple (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 type-K, Fluke Corporation, Washington, USA).Utere stadio verticali motorized Z-axis (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Vilnius, Lithuania) ut metiatur profundum e media superficie (sicut origo Z-axis) cum resolutione 5 µm per gradus.
Cum magnitudine exempli parva (n = 5) et normalitas assumi non poterat, duo-sempla duo Wilcoxon-Sampla summa test (R, v4.0.3, R Foundation pro Computing Statistical, r-project.org adhibita) adhibita sunt. ad quantitatem acus discriminis comparandam pro variis bevels.Tres comparationes pro unoquoque clivo factae sunt, itaque correctio Bonferroni applicata est cum 0.017 gradu significationis accommodatae et erroris censitae 5%.
Refertur ad Fig. 7 infra.Ad 29.75 kHz, curva media aequalis (\(\lambda _y/2\)) acus METIOR 21-proxime 8 mm est.Flexio necem per clivum decrescit dum ad extremum accedit.In apice \(\lambda _y/2\) exstant globuli 3, 1 et 7 mm, respective pro lancetis ordinariis (a), asymmetricis (b) et axiymmetricis (c).Hoc ergo significat lanceam 5 mm differre per \(\) 5 mm (ex eo quod duo plana lanceae punctum 29.30 forment, fastigium asymmetricum per 7 mm variabit et fastigium symmetricum. a 1 mm.Axisymmetrici clivi (manet idem centrum gravitatis, ergo solum muri crassitudo per clivum actu mutatur).
Applicatio studii FEM ad 29.75 kHz et aequationis.(1) Computa flexuram dimidiae undae (\(\lambda _y/2\)) pro lancet (a), asymmetrica (b) et axiymmetrica (c) geometriae obliquae (ut in Fig. 1a, b, c).).Mediocris \(\lambda_y/2\) ferramenti, asymmetrici, et clivi axiymmetrici est 5.65, 5.17, et 7.52 mm, respective.Nota apicem crassitudinis pro fibris asymmetricis et axiymmetricis limitari ad \(\prox) 50 µm.
Apicem mobilitatem \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) est compositio tubi optimalis longitudinis (TL) et inclinationis longitudinis (BL) (Fig. 8, 9).Pro ferramento conventionali, cum eius magnitudo figitur, meliorem TL \(\approx\) 29.1 mm (Fig. 8).Ad asymmetricas et axiymmetricas clivos (Fig. 9a, b, respective), studium FEM inclusum BL ab 1 ad 7 mm, ideo iugis optimales TL ab 26.9 ad 28.7 mm (range 1.8 mm) et ab 27.9 ad 29.2 mm (range. 1.3 mm).) ) respectively.Pro clivis asymmetricis (Fig. 9a), optima TL linealiter aucta, planitiem attingens in BL 4 mm, ac tum acriter ab BL 5 ad 7 mm minuitur.Pro clivis axisymmetricis (Fig. 9b), optimalis TL linealiter cum BL elongatione crescit et tandem in BL stabilit ab 6 ad 7 mm.Studium extensum declivi axiymmetrici (Fig. 9c) alium statutum optimalium TLs ad \(\proxime situm) ostendit 35.1–37.1 mm.Pro omnibus BLs, distantia inter binas optimas TLs est \(\prox\) 8 mm (aequivalens ad \(\lambda _y/2\)).
Transmissio mobilitatis lanceae 29.75 kHz.Tubus acus in frequentia 29.75 kHz curvabatur, vibratio in fine mensurabatur et expressa ut quantitas mobilitatis mechanicae (dB respectu maximi pretii) pro TL 26.5-29.5 mm (0.1 mm graduum) mensurabatur.
Studia parametrica FEM in frequentia 29.75 kHz ostendunt translationem mobilitatem apices axiymmetrici minus affici mutationibus in longitudine tubi quam asymmetrica.Bevel longitudo (BL) et fistulae longitudinis studia asymmetrica (a) et axisymmetrica (b, c) geometrica frequentia studia domain utentes FEM (condiciones limites figurae 2 ostenduntur).(a, b) TL ab 26.5 ad 29.5 mm longis (0,1 mm passibus) et BL 1-7 mm longis (0,5 mm passibus).(c) Studium obliquus angulus extensus axisymmetricus inter TL 25-40mm (0.05mm gradum) et 0.1-7mm (0.1mm gradum) qui desideratam rationem \(\lambda_y/2\) solve movens condiciones termini extremitatis contenti sunt.
Acus structuram habet tres frequentias naturales \(f_{1-3}\) in regiones modales humiles, medias et altas divisas, ut in Tabula demonstratur. 1. Magnitudo PTE in Figura 10 ostenditur, et in Figura 11. Infra sunt. eventus cuiusque modalis area:
Typica memoriae instantaneae potentiae translationis efficientiam (PTE) amplitudines consecutae sunt utens excitatio sinusoidalis cum frequentia raptorum in altitudine 20 mm lanceae (L) et axiymmetrici clivi AX1-3 in aere, aqua et gelatina.Uno latere spectro ostenditur.Mensurata frequentiae responsio (300 kHz rate specimen) humile transitum eliquatum erat et tunc a factore 200 pro analysi modali deprimebatur.Signum ad sonum ratio est \(\le\) 45 dB.Phase PTE (linea purpurea punctata) ostenditur in gradibus (\(^{\circ}\)).
Analysis modalis responsionis ostenditur in Figura 10 (declinationis mediae ± normae n = 5) pro L et AX1-3 declivia in aere, aqua et 10% gelatina (20 mm profunditatis) cum tribus (top) partibus modalibus (low. medius, summus).), earumque frequentiis modalibus respondentibus \(f_{1-3}\) (kHz), (mediocris) vigore efficientiae \(\text{PTE}_{1{-}3}\) aequationibus designandis utitur.(4) et (funda) sunt plena latitudo ad dimidium valorem maximi mensuratum \(\text{FWHM}_{1{-}3}\) (Hz), respective.Nota cum PTE submissa, hoc est in casu declivi AX2, mensurae latitudo omittitur, \(\text {FWHM}_{1}\).Modus autem \(f_2\) aptissimus censetur ad deflexionem planorum inclinatorum conferendo, cum supremo potentiae translationis efficientiam (\(\text{PTE}_{2}\)) demonstrat, usque ad 99%.
Regio modalis prima: \(f_1\) non multum pendet a instrumentis instrumentis insertis, sed pendet a revellere geometriae.\(f_1\) decrescente convellere longitudinis decrescente (27.1, 26.2 et 25.9 kHz pro AX1-3, respective in aere).Mediocris regionales \(\text{PTE}_{1}\) et \(\text{FWHM}_{1}\) sunt \(\approx\) 81% et 230 Hz respectively.\(\text{FWHM}_{1}\) altissimus erat in gelatina e Lancea (L, 473 Hz).Nota \(\textum {FWHM}_{1}\) pro AX2 in gelatina aestimari non posse ob magnitudinem responsa frequentiarum nuntiatarum nuntiatarum.
Secunda regio modalis: \(f_2\) dependet typum crustulum instrumentorum communicationis socialis.In aere, aqua et gelatina, mediocris \(f_2\) valores sunt 29.1, 27.9 et 28.5 kHz, respective.PTE ad hanc regionem modalem etiam pervenit 99%, summa inter omnes coetus mensurae, cum mediocris regionali 84%.Area mediocris \(\text{FWHM}_{2}\) est 910 Hz.
Tertia regio modalis: \(f_3\) Frequentia pendet a genere insertionis medii ac revellere.Mediocris (f_3\) valores sunt 32.0, 31.0 et 31.3 kHz in aere, aqua et gelatina respective.\(\text {PTE}_{3}\) Mediocris regionalis \(\proxime \) 74%, cujuslibet regionis.Mediocris regionalis \(\text{FWHM}_{3}\) est \(\proxime\) 1085 Hz, quod est altior regione prima et secunda.
Sequens refertur ad Fig.12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa maxime (altissima significatione ad omnes apices, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), assequendum summum DPR (usque ad 220 µm/) W in aere). 12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa maxime (altissima significatione ad omnes apices, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), assequendum summum DPR (usque ad 220 µm/) W in aere). ледующее относится к рисунку 12 и таблице 2. анцет (L). \) 0,017) как в воздухе, так и в воде (рис. 12а), достигая самого высокого DPR . Sequens applicatur figurae 12 et Tabula 2. Lancea (L) deflexa omnium apicibus, \(p<\) 0.017) in tam aere quam aqua (Fig. 12a), summo DPR assequendo.(do 220 μm/W in aere).Refertur ad figuram 12 et infra 2 tabulam.(L) 12a）中偏转最大（对所有尖端具有高度意义，(p<\) 0.017），实现最高DPR （空气中高达220 µm/W）。(L) summam in aere et aqua deflexionem habet (图12a) (对所述尖端是对尖端是是电影,\(p<\) 0.017), et summam DPR (usque ad 220 µm/) consecutus est. W in aere). анцет (L) имеет наибольшее отклонение (весьма начимое для всех наконечников,\(p<\) 0,017) в воаядухе с воаяухе ого высокого DPR (до 220 км/Вт в воздухе). Lancea (L) maximae declinationis (maxime pro omnibus apicibus significantibus, in aere et aqua \(p<\) 0.017 (Fig. 12a), in summa DPR attingens (usque ad 220 µm/W in aere). In aere, AX1, qui superiores BL, deflectitur quam AX2—3 altior (significanter \(p<\) 0.017), dum AX3 (quae erat infima BL) magis quam AX2 deflectitur a DPR of 190 µm/W. In aere, AX1, qui superiores BL, deflectitur quam AX2—3 altior (significanter \(p<\) 0.017), dum AX3 (quae erat infima BL) magis quam AX2 deflectitur a DPR of 190 µm/W. воздухе AX1 с олее высоким BL отклонялся выше, ем AX2–3 (со начимостью \(p<\) 0,017), тогдка как AX3 (с ол) е, чем AX2 с DPR 190 км/Вт. In aere, AX1 cum superiore BL deflexo altiore quam AX2-3 (significanter \(p<\) 0.017), AX3 (infima BL) deflectitur plus quam AX2 cum DPR 190 µm/W.BL AX1 AX2-3（具有显着性，\(p<\) 0.017），而AX3（具有最低BL）的偏转大于AX2，DPR 为190 µm/W。 In aere, deflexio ipsius AX1 cum superiore BL altior est quam AX2-3 (significanter \(p<\) 0.017), et deflexio ipsius AX3 (infima BL) altior est quam AX2, DPR 190 µm/W. воздухе AX1 с олее высоким BL имеет большее отклонение, чем AX2-3 (значимо, \(p<\) 0,017), тогда как AX3 (с) отклонение, чем AX2 с DPR 190 км/Вт. In aere, AX1 cum superiore BL majorem habet declinationem quam AX2-3 (significant \(p<\) 0.017), cum AX3 (infima BL) maiorem habet declinationem quam AX2 cum DPR of 190 μm/W. In aqua ad 20 mm, nullae differentiae significantes (\(p>\) 0.017) inventae sunt in deflexione et PTE pro AX1-3. In aqua ad 20 mm, nullae differentiae significantes (\(p>\) 0.017) inventae sunt in deflexione et PTE pro AX1-3. воде на лубине 20 достоверных различий (\(p>\) 0,017) по прогибу и для AX1–3 не обнаружено. In aqua ad altitudinem 20 mm, differentiae significantes (\(p>\) 0.017) in deflexione et FTR deprehensis pro AX1-3.20 mm AX1-3 PTE (\(p>\) 0.017)。 In aqua 20 mm nulla differentia notabilis erat inter AX1-3 et PTE (\(p>\) 0.017). а лубине 20 прогиб и PTE AX1-3 существенно не отличались (\(p>\) 0,017). In profundo 20 mm deflexio et PTE AX1-3 significanter non differunt (\(p>\) 0.017).Gradus PTE in aqua (90.2-98.4%) erant plerumque superiores quam in aere (56-77.5%) (Fig. 12c), et phaenomenon cavationis in experimento in aqua notatum (fig. 13, vide etiam addito. indicium).
Indicium inflexionis amplitudinis mensurarum (mediae ± declinationis vexillum, n = 5), pro L et AX 1—3 chamfers in aere et aqua (profundum 20 mm) effectum mutandi chamfer geometriae patefecit.Mensurae consecutae sunt utens assidua excitatio singularis frequentiae sinusoidalis.(a) Peccum declinationis (\(u_y\vec{j}\)) ad verticem, mensuratum (b) frequentiis modalibus suis propriis \(f_2\).c) Potentia tradendi efficientiam (PTE, rms, %) ut aequatio.(4) et (d) factor potentiae Deviationis (DPR, µm/W) ut apicem declinationis computata et potestatem transmittit \(P_T\) (Wrms).
Figura umbrae typicae camerae altae velocitatis ostendens totalem deflexionem lanceae apice (lineae viridis et rubrae punctatae) lancetae (L) et apicem axiymmetricum (AX1-3) in aqua (20mm profundum), cyclum dimidium, frequentiam agitant. \(f_2\) (frequentia 310 kHz sampling).Imago cineris captae dimensiones habet 128×128 elementa cum pixel magnitudine \(\proxime) 5 µm.Video reperiri posse in informationis.
Itaque mutationem flexionis adaequationis (Fig. 7) conformavimus et mobilitatem mechanicam pro translatione ad placitum lanceolata, asymmetrica et axialis iuncturas longitudinis et coneris (fig. 8. 9).Geometria symmetrica beveled.Ex posteriori, aestimavimus optimam apicum distantiam esse 43 mm (vel \(\prox\) 2.75\(\lambda_y) ad 29.75 kHz) ut in Figura 5 exhibet, et tres axiymmetricas bevellas fabricavit. diversis longitudinum revellere coneris;.Nos igitur responsiones frequentiae notavimus comparatas lanceis conventionalibus in aere, aqua et 10% gelatinam ballisticam (figurarum 10, 11) et optimam causam comparandi modum deflexionis benificium statuisse.Postremo deflexionem extremum metiri debemus in inflexione fluctuum in aere et aqua ad altitudinem 20 mm et quantitatis potentiae transferendi efficientiam (PTE, %) et deflexionem factoris potentiae (DPR, µm/W) medii injecti pro quolibet benificio.typus (Fig. 12).
Proventus demonstrant benificium axem geometriae attingere amplitudinem deviationis extremitatis axis.Lancea summam curvaturam habuit, item summa DPR cum revellere axiymmetrico comparato, dum revellere axiymmetricum minorem medium declinationis habuit (Fig. 12). Axi-symmetrica 4 mm coneris (AX1) longissima coneris longitudo, peraeque in aere deflexio altissimae (\(p< 0.017\), Tabula 2), prae aliis acus axi-symmetricis (AX2-3); sed nullae notabiles differentiae observabantur, cum acus in aqua poneretur. Axi-symmetrica 4 mm coneris (AX1) longissima coneris longitudo, peraeque in aere deflexio altissimae (\(p< 0.017\), Tabula 2), prae aliis acus axi-symmetricis (AX2-3); sed nullae notabiles differentiae observabantur, cum acus in aqua poneretur. сесимметричный скос 4 (AX1), имеющий наибольшую длину скоса, достиг статистически начимого наибольшего наибольшегостиг статистически начимогг 0,017\), таблица 2) по сравнению с другими осесимметричными иглами (AX2–3). Axisymmetrica coneris 4 mm (AX1), longissima coneris longissima, peraeque signanter maiorem declinationem in aere (\(p< 0.017\), Tabula 2) aliis acus axiymmetricis comparatis (AX2–3).sed differentiae significantes non observabantur ponendo acum in aqua.(AX2-3) 4 mm (AX1) (\(p< 0.017\)， -2). Comparatus cum aliis acus axially symmetricis (AX2-3), longissimum angulum obliquum 4 mm habet in aere axialiter symmetricum (AX1), et peraeque signanter maximam deflexionem (\(p< 0.017\), Tabulam 2). at ubi acus in aqua posita erat, nihil notabile est. сесимметричный скос 4 (AX1) с наибольшей длиной скоса обеспечивает статистически начимекое аксиалое сравнению с другими осесимметричными иглами (AX2-3) (\(p< 0,017\), таблица 2), но существенной разницы не ло. Clivus axisymmetricus cum longissimo fastigio longitudinem 4 mm (AX1) praebebat peraeque signanter maximam declinationem in aere comparato aliis clivis axiymmetricis (AX2-3) (\(p < 0.017\), Tabula 2), sed nulla erat. differentia notabilis.observatur cum acus in aqua posita.Ita longioris coneris longitudo nullas utilitates manifestas habet ad apicem deflexionis apicem.Hac ratione evenit ut praeceps geometriae, quae in hoc studio investigatur, maiorem vim habeat ad amplitudinem deflexionis quam praeceps longitudinis.Hoc referri potest ad rigorem inflexionis, verbi gratia, secundum materiam inclinatam et ad altiorem crassitudinem acus constructionis.
In studiis experimentalibus magnitudo fluctus flexus reflexi afficitur limitibus conditionibus extremitatis.Cum tip acus aqua et gelatina inserta est, \(\text{PTE}_{2}\) averaged \(\approx\) 95% et \(\text {PTE}_{2}\) valores averaged sunt 73% et 77% (\text{PTE}_{1}\) et \(\text{PTE}_{3}\), respective (Fig. 11).Inde indicat maximam translationem energiae acousticae in medium dejectionem (exempli gratia aquam vel gelatinam) fieri in \(f_2\).Similia agendi ratio observata est in praecedente studio adhibitis simplicioribus structurae structurarum frequentiis 41-43 kHz, ubi auctores intentionis reflexionis coefficiens cum modulo mechanico medii intercalati coniungendi demonstraverunt.Penitus profunditas32 et proprietates mechanicae telae mechanicum onus in acum praebent et ideo exspectantur ut influant resonantes in moribus UZeFNAB.Resonantia igitur algorithmarum sequi ut 17, 18, 33 ad optimize vim soni per stilum traditam adhiberi potest.
Flectere necem exemplar (fig. 7) ostendit axiymmetricum habere altiorem rigorem structurae (id est inflexionis rigoris altiorem) in apice quam ferramentum et revellere asymmetricum.Derivata ex (1) et notae velocitatis frequentiae usu, rigorem lanceae, asymmetricae et axiymmetricae apices proclivi, 200, 20 et 1500, aestimamus, respective.Huic respondet (\lambda _y\) 5.3, 1.7 et 14.2 mm ad 29.75 kHz, respective (Fig. 7a-c).Considerans rationem salutis clinicae de USeFNAB, influentia geometriae in rigore consiliorum revellere debet aestimari.
Investigatio parametri coneris et longitudinis tubi (fig. 9) ostendit meliorem TL range asymmetricam (1.8 mm) altiorem esse quam pro revellere axiymmetrico (1.3 mm).Praeterea iugis mobilitatis campestris ab 4 ad 4,5 mm et ab 6 ad 7 mm pro asymmetricis et axiymmetricis, respective (fig. 9a, b).Practica congruentia huius inventionis in tolerantias faciendis exprimitur, exempli gratia, inferior amplitudo optimalium TL necessariam accurationem altioris longitudinis implicare potest.Eodem tempore cedere suggestum maiorem tolerantiam praebet ad electionem clivi longitudinis, dato frequentia sine insigniter cede afficiens.
Studium limites sequentes includit.Mensura recta acus deflexionis utens in ore detectionis et velocitatis imaginatio (Figura 12) significat nos limitari ad media optically diaphana, sicut aerem et aquam.Volumus etiam notare nos experimentis non uti ad mobilitatem simulatam translationis et vice versa probandam, sed studiis FEM uti ad optimam longitudinem acus fabricati definiendam.Ex parte limitationis practicae longitudo ferramenti ab apice ad manicam 0,4 cm longior quam aliae acus (AX1-3), vide fig.3b.Hoc fortasse modalis responsionis structurae acicularis affectus est.Praeterea figura et volumen plumbi solidarii waveguide (vide figura 3), impedimentum clavum designationis mechanicam afficere possunt, inde in erroribus in impedimentis mechanicis et morum flexione.
Denique experimento demonstratum est revellere geometriam pertinere ad quantitatem deflexionis in USeFNAB.In casibus ubi amplitudo altior deflexio effectum positivum habere potest in effectu acus in texta, exempli gratia, efficientiam secans post puncturam, ferramentum conventionale commendari potest pro USeFNAB, cum amplitudinem maximam praebeat, servato sufficienti rigore. ad extremum consilium.Praeterea, recens studium ostendit maiorem deflexionem extremum augere posse effectus biologicos sicut cavitates, quae adiuvare possunt applicationes ad explicandum pro interpellationibus chirurgicis minime incursivis.Cum in augenda totali acoustica potentia ostensa est biopsy augere, cedere ab USeFNAB13, quantitatis adhuc studiis specimen cedere et qualitatis necessariae sunt ad accuratam utilitatem acus geometriae investigatae orci perpendendam.
Fable, WJ Fine acus biopsy aspirationis: recensio.Humph.Aeger.xiv 9-28.https://doi.org/10.1016/s0046-8177(83)80042-2 (1983).
Post tempus: Oct-13-2022