Faleminderit që vizituat Nature.com.Versioni i shfletuesit që po përdorni ka mbështetje të kufizuar për CSS.Për përvojën më të mirë, ju rekomandojmë të përdorni një shfletues të përditësuar (ose çaktivizoni modalitetin e përputhshmërisë në Internet Explorer).Ndërkohë, për të siguruar mbështetje të vazhdueshme, ne do ta bëjmë faqen pa stile dhe JavaScript.
Kohët e fundit është demonstruar se përdorimi i ultrazërit rrit rendimentin e indeve në aspirimin me gjilpërë të imët me ultratinguj (USeFNAB) krahasuar me aspirimin konvencional me gjilpërë të imët (FNAB).Deri më sot, marrëdhënia midis gjeometrisë së pjerrësisë dhe lëvizjes së majës nuk është studiuar plotësisht.Në këtë studim, ne hetuam vetitë e rezonancës së gjilpërës dhe amplitudës së devijimit për gjeometri të ndryshme të pjerrësisë së gjilpërës me gjatësi të ndryshme të pjerrësisë.Duke përdorur një shtizë konvencionale të pjerrët 3,9 mm, faktori i fuqisë së devijimit të majës (DPR) në ajër dhe ujë ishte përkatësisht 220 dhe 105 µm/W.Kjo është më e lartë se maja e pjerrët me bosht simetrike 4 mm, duke siguruar përkatësisht 180 dhe 80 µm/W DPR në ajër dhe ujë.Ky studim thekson rëndësinë e marrëdhënies midis ngurtësisë së përkuljes së gjeometrisë së pjerrësisë në kontekstin e mjeteve të ndryshme të futjes, dhe për këtë arsye mund të ofrojë njohuri mbi metodat për kontrollin e veprimit të prerjes pas shpimit duke ndryshuar gjeometrinë e pjerrësisë së gjilpërës, e cila është e rëndësishme.për një aplikacion USeFNAB është kritik.
Biopsia e aspirimit me gjilpërë të imët (FNA) është një metodë për marrjen e mostrave të indeve për një patologji të dyshuar1,2,3 duke përdorur një gjilpërë.Maja Franseen është treguar se ofron performancë më të lartë diagnostikuese sesa këshilla konvencionale lancet4 dhe Menghini5.Shpatet aksimetrike (dmth. rrethore) sugjerohen gjithashtu për të rritur gjasat e ekzemplarëve histopatologjikisht të përshtatshëm.
Gjatë një biopsie, një gjilpërë kalon nëpër shtresa të lëkurës dhe indeve për të fituar akses në lezione të dyshimta.Studimet e fundit kanë treguar se ultratingulli mund të zvogëlojë forcën e depërtimit të kërkuar për të hyrë në indet e buta7,8,9,10.Gjeometria e pjerrësisë së gjilpërës është treguar të ndikojë në forcat e ndërveprimit të gjilpërës, për shembull, pjerrësia më e gjatë është treguar të ketë forca më të ulëta të depërtimit në inde11.Pasi gjilpëra të ketë depërtuar në sipërfaqen e indit, pra pas shpimit, forca prerëse e gjilpërës mund të jetë 75% e forcës së ndërveprimit të gjilpërës me indin12.Është dëshmuar se në fazën pas punksionit, ekografia (ekografia) rrit efikasitetin e biopsisë diagnostike të indeve të buta.Teknika të tjera të biopsisë së kockave të përmirësuara me ultratinguj janë zhvilluar për marrjen e mostrave të indeve të forta, por nuk janë raportuar rezultate që përmirësojnë rendimentin e biopsisë.Studime të shumta kanë konfirmuar gjithashtu se zhvendosja mekanike rritet kur i nënshtrohet stresit tejzanor16,17,18.Ndërsa ka shumë studime mbi forcat statike boshtore (gjatësore) në ndërveprimet gjilpërë-ind19,20, ka studime të kufizuara mbi dinamikën kohore dhe gjeometrinë e pjerrësisë së gjilpërës nën FNAB tejzanor (USeFNAB).
Qëllimi i këtij studimi ishte të hetonte efektin e gjeometrive të ndryshme të pjerrëta në lëvizjen e majës së gjilpërës në një gjilpërë të drejtuar nga përkulja tejzanor.Në veçanti, ne hetuam efektin e mediumit të injektimit në devijimin e majës së gjilpërës pas shpimit për pjerrëzat tradicionale të gjilpërës (d.m.th., gjilpërat USeFNAB për qëllime të ndryshme si aspirimi selektiv ose përvetësimi i indeve të buta.
Në këtë studim u përfshinë gjeometri të ndryshme të pjerrëta.(a) Specifikimi Lancet përputhet me ISO 7864:201636 ku \(\alpha\) është pjerrësia kryesore, \(\theta\) është këndi i rrotullimit të pjerrësisë dytësore dhe \(\phi\) është pjerrësia dytësore këndi., kur rrotullohet, në gradë (\(^\circ\)).(b) Gama lineare asimetrike me një hap (të quajtur "standarde" në DIN 13097:201937) dhe (c) Gama lineare me një hap të vetëm me bosht simetrik (rrethor).
Qasja jonë fillon duke modeluar ndryshimin në gjatësinë e valës së përkuljes përgjatë pjerrësisë për gjeometritë konvencionale të heshtës, aksimetrike dhe asimetrike të pjerrësisë me një fazë.Më pas kemi llogaritur një studim parametrik për të ekzaminuar efektin e pjerrësisë dhe gjatësisë së tubit në rrjedhshmërinë mekanike të transferimit.Kjo është e nevojshme për të përcaktuar gjatësinë optimale për të bërë një gjilpërë prototipi.Bazuar në simulimin, u bënë prototipa gjilpërash dhe sjellja e tyre rezonante u karakterizua eksperimentalisht duke matur koeficientët e reflektimit të tensionit dhe duke llogaritur efikasitetin e transferimit të energjisë në ajër, ujë dhe xhelatinë balistike 10% (w/v), nga e cila u përcaktua frekuenca e funksionimit. .Së fundi, imazhi me shpejtësi të lartë përdoret për të matur drejtpërdrejt devijimin e valës së përkuljes në majë të gjilpërës në ajër dhe ujë, si dhe për të vlerësuar fuqinë elektrike të dhënë në çdo kënd të zhdrejtë dhe gjeometrinë e raportit të fuqisë së devijimit ( DPR) në mediumin e injektuar..
Siç tregohet në figurën 2a, përdorni një tub me matës 21 (0,80 mm OD, 0,49 mm ID, trashësi muri i tubit 0,155 mm, mur standard) për të përcaktuar tubin e gjilpërës me gjatësinë e tubit (TL) dhe këndin e pjerrët (BL) në përputhje me ISO 9626:201621) në çelik inox 316 (moduli i Young 205 \(\text {GN/m}^{2}\), dendësia 8070 kg/m\(^{3}\) dhe raporti i Poisson-it 0,275 ).
Përcaktimi i gjatësisë së valës së përkuljes dhe akordimi i modelit të elementeve të fundme (FEM) për kushtet e gjilpërës dhe kufirit.(a) Përcaktimi i gjatësisë së pjerrësisë (BL) dhe gjatësisë së tubit (TL).(b) Modeli i elementeve të fundme tredimensionale (3D) (FEM) duke përdorur një forcë të pikës harmonike \(\tilde{F}_y\vec {j}\) për të drejtuar gjilpërën afërsisht, për të devijuar pikën dhe për të matur shpejtësinë në tip (\ ( \tilde {u}_y\vec {j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) për të llogaritur transferimin e rrjedhshmërisë mekanike.\(\lambda _y\) përcaktohet si gjatësia e valës së përkuljes në lidhje me forcën vertikale \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(c) Përkufizimet e qendrës së gravitetit, zonës së prerjes tërthore A dhe momenteve të inercisë \(I_{xx}\) dhe \(I_{yy}\) rreth boshteve x dhe y, respektivisht.
Siç tregohet në fig.2b,c, për një rreze të pafundme (të pafundme) me sipërfaqe të prerjes tërthore A dhe në një gjatësi vale më të madhe se madhësia e prerjes tërthore të rrezes, shpejtësia fazore e përkulur (ose e përkulur) \( c_{EI }\) përcaktohet nga 22 :
ku E është moduli i Young (\(\tekst {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) është frekuenca këndore e ngacmimit (rad/s), ku \( f_0 \ ) është frekuenca lineare (1/s ose Hz), I është momenti i inercisë së zonës rreth boshtit të interesit\((\text {m}^{4})\), \(m'=\ rho _0 A\ ) është masa në njësi gjatësi (kg/m), ku \(\rho _0\) është dendësia\((\teksti {kg/m}^{3})\) dhe A është kryqi seksioni i zonës së rrezes (rrafshi xy) (\(\ teksti {m}^{2}\)).Meqenëse forca e aplikuar në shembullin tonë është paralele me boshtin vertikal y, dmth \(\tilde{F}_y\vec {j}\), ne jemi të interesuar vetëm në momentin rajonal të inercisë rreth boshtit horizontal x. dmth \(I_{xx}\), pra:
Për modelin e elementeve të fundme (FEM), supozohet një zhvendosje e pastër harmonike (m), kështu që nxitimi (\(\text {m/s}^{2}\)) shprehet si \(\partial ^2 \vec { u}/ \ i pjesshëm t^2 = -\omega ^2\vec {u}\) si \(\vec {u}(x, y, z, t): = u_x\vec {i} + u_y\ vec {j } + u_z\vec {k}\) është një vektor zhvendosjeje tredimensionale i dhënë në koordinata hapësinore.Në vend të kësaj të fundit, në përputhje me zbatimin e tij në paketën softuerike COMSOL Multiphysics (versionet 5.4-5.5, COMSOL Inc., Massachusetts, SHBA), forma Lagrangiane e deformimit të fundëm të ligjit të bilancit të momentit jepet si më poshtë:
ku \(\vec {\nabla}:= \frac{\partial}}{\partial x}\vec {i} + \frac{\partial}}{\partial y}\vec {j} + \frac{ \partial }{\partial z}\vec {k}\) është operatori i divergjencës tensor, \({\underline{\sigma}}\) është tensori i dytë i stresit Piola-Kirchhoff (rendi i dytë, \(\ text { N/ m}^{2}\)) dhe \(\vec {F_V}:= F_{V_x}\vec {i}+ F_{V_y}\vec {j}+ F_{V_z}\vec {k} \) është vektori i forcës së trupit (\(\text {N/m}^{3}\)) për çdo vëllim të deformuar, dhe \(e^{j\phi }\) është vektori i këndit të fazës\(\ phi \ ) ( i gëzuar).Në rastin tonë, forca vëllimore e trupit është zero, modeli ynë supozon linearitetin gjeometrik dhe një deformim të vogël thjesht elastik, dmth, ku \({\underline{\varepsilon}}^{el}\) dhe \({\nënvizoni {\varepsilon}}\) janë respektivisht sforcim elastik dhe sforcim total (rendi i dytë, pa dimension).Tenzori i elasticitetit izotropik konstituiv i Hooke \(\underline{\underline{C}}\) llogaritet duke përdorur modulin E të Young-it (\(\text {N/m}^{2}\)) dhe raporti i Poisson-it v është përcaktuar, pra d.m.th. \(\underline{\underline{C}}:=\underline{\underline{C}}(E,v)\) (rendi i katërt).Pra, llogaritja e stresit bëhet \({\underline{\sigma}} := \underline{\underline{C}}:{\underline{\varepsilon}}\).
Llogaritja përdor një element tetraedral me 10 nyje me një madhësi elementi \(\le\) prej 8 µm.Gjilpëra është modeluar në vakum dhe vlera e lëvizshmërisë mekanike të transferuar (ms-1 N-1) përcaktohet si \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= |\tilde{v}_y\vec { j}|/ |\ tilde{F}_y\vec {j}|\)24, ku \(\tilde{v}_y\vec {j}\) është shpejtësia komplekse dalëse e pajisjes dore dhe \( \ tilde {F}_y\ vec {j }\) është një forcë lëvizëse komplekse e vendosur në skajin proksimal të tubit, siç tregohet në figurën 2b.Përkthe rrjedhshmërinë mekanike në decibel (dB) duke përdorur vlerën maksimale si referencë, p.sh. \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}|) \ ) .Të gjitha studimet FEM janë kryer në një frekuencë prej 29.75 kHz.
Dizajni i gjilpërës (Fig. 3) përbëhet nga një gjilpërë konvencionale hipodermike me 21 matës (Nr. Kat. 4665643, Sterican\(^\circledR\), diametri i jashtëm 0,8 mm, gjatësia 120 mm, krom-nikel inox AISI 304 çeliku , B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Gjermani) i pajisur me një mëngë plastike Luer Lock të bërë nga polipropileni në skajin proksimal dhe të modifikuar në mënyrë të përshtatshme në fund.Tubi i gjilpërës është ngjitur në valëzues siç tregohet në Fig. 3b.Drejtuesit e valëve u printuan në një printer 3D prej çeliku inox (çelik inox EOS 316L në një printer 3D EOS M 290, 3D Formtech Oy, Jyväskylä, Finlandë) dhe më pas u ngjitën në sensorin Langevin duke përdorur bulonat M4.Sensori Langevin përbëhet nga 8 elementë unazë piezoelektrikë të ngarkuar në të dy skajet me dy masa.
Katër llojet e majave (foto), një hanstë e disponueshme në treg (L) dhe tre pjerrëta aksimetrike me një shkallë të prodhuar (AX1-3) u karakterizuan nga gjatësia e pjerrësisë (BL) përkatësisht 4, 1.2 dhe 0.5 mm.(a) Pamje nga afër e majës së përfunduar të gjilpërës.(b) Pamja e sipërme e katër kunjave të ngjitura në valëzuesin e printuar 3D dhe më pas të lidhur me sensorin Langevin me bulonat M4.
U prodhuan tre majat e pjerrëta aksimetrike (Fig. 3) (TAs Machine Tools Oy) me gjatësi të pjerrëta (BL, siç përcaktohet në Fig. 2a) prej 4.0, 1.2 dhe 0.5 mm, që korrespondojnë me \(\ përafërsisht) 2 \(^ \ circ\), 7\(^\circ\) dhe 18\(^\circ\) respektivisht.Masa e valëzuesit dhe e gjilpërës është 3,4 ± 0,017 g (mesatarja ± sd, n = 4) për pjerrëzat L dhe AX1-3, përkatësisht (Quintix\(^\circledR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Göttingen, Gjermani) .Për pjerrëzat L dhe AX1-3 në figurën 3b, gjatësia totale nga maja e gjilpërës deri në fundin e mëngës plastike ishte përkatësisht 13.7, 13.3, 13.3 dhe 13.3 cm.
Për të gjitha konfigurimet e gjilpërës, gjatësia nga maja e gjilpërës deri te maja e valëzuesit (dmth. në zonën e saldimit) ishte 4.3 cm dhe tubi i gjilpërës ishte i orientuar me prerjen lart (dmth. paralel me boshtin Y) , siç tregohet në figurë.c (Fig. 2).
Një skript i personalizuar në MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Massachusetts, USA) që funksionon në një kompjuter (Latitude 7490, Dell Inc., Teksas, SHBA) është përdorur për të gjeneruar një fshirje lineare sinusoidale nga 25 në 35 kHz për 7 sekonda, kalimi Një konvertues dixhital në analog (DA) (Analog Discovery 2, Digilent Inc., Washington, SHBA) konvertohet në një sinjal analog.Sinjali analog \(V_0\) (0,5 Vp-p) më pas u përforcua me një përforcues të dedikuar të radiofrekuencës (RF) (Mariachi Oy, Turku, Finlandë).Rënia e tensionit të përforcuar \({V_I}\) nga amplifikuesi RF me një rezistencë dalëse prej 50 ohms furnizohet në një transformator të integruar në strukturën e gjilpërës me një rezistencë hyrëse prej 50 ohms.Transduktorët Langevin (transduktorë piezoelektrikë me shumë shtresa të rënda para dhe të pasme) përdoren për të gjeneruar valë mekanike.Amplifikuesi i personalizuar RF është i pajisur me një matës të faktorit të fuqisë së valës në këmbë (SWR) me dy kanale që regjistron incidentin \({V_I}\) dhe tensionin e përforcuar të reflektuar\(V_R\) në modalitetin analog-dixhital (AD).me një shpejtësi kampionimi prej 300 kHz Konvertuesi (analog Discovery 2).Sinjali i ngacmimit modulohet në amplitudë në fillim dhe në fund për të parandaluar mbingarkimin e hyrjes së amplifikatorit me kalimtarë.
Duke përdorur një skript të personalizuar të implementuar në MATLAB, funksioni i përgjigjes së frekuencës (FRF), dmth \(\tilde{H}(f)\), u vlerësua jashtë linje duke përdorur një metodë të matjes sinusoidale me dy kanale (Fig. 4), e cila supozon lineariteti në kohë.sistem invariant.Përveç kësaj, një filtër kalimi i brezit 20 deri në 40 kHz aplikohet për të hequr çdo frekuencë të padëshiruar nga sinjali.Duke iu referuar teorisë së linjave të transmetimit, në këtë rast \(\tilde{H}(f)\) është ekuivalente me koeficientin e reflektimit të tensionit, dmth \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I}\ ) \) zvogëlohet në \({V_R}^ 2 /{V_I}^2\ ) është e barabartë me \(|\rho _{V}|^2\).Në rastet kur kërkohen vlera absolute të fuqisë elektrike, fuqia e incidentit \(P_I\) dhe fuqia e reflektuar \(P_R\) fuqia (W) llogariten duke marrë për shembull vlerën rms (rms) të tensionit përkatës.për një linjë transmetimi me ngacmim sinusoidal \( P = {V}^2/(2Z_0)\)26, ku \(Z_0\) është e barabartë me 50 \(\Omega\).Fuqia elektrike e furnizuar me ngarkesën \(P_T\) (dmth, mediumi i futur) mund të llogaritet si \(|P_I – P_R |\) (W RMS), si dhe efikasiteti i transferimit të energjisë (PTE) dhe përqindja ( %) mund të përcaktohet se si jepet forma, pra 27:
Frekuencat akulare modale \(f_{1-3}\) (kHz) dhe faktorët e tyre përkatës të transferimit të fuqisë \(\text {PTE}_{1{-}3} \) vlerësohen më pas duke përdorur FRF.FWHM (\(\text {FWHM}_{1{-}3}\), Hz) i vlerësuar drejtpërdrejt nga \(\text {PTE}_{1{-}3}\), nga tabela 1 A e njëanshme spektri linear fitohet në frekuencën modale të përshkruar \(f_{1-3}\).
Matja e përgjigjes së frekuencës (AFC) të strukturave të gjilpërës.Një matje sinusoidale e fshirjes me dy kanale25,38 përdoret për të marrë funksionin e përgjigjes së frekuencës \(\tilde{H}(f)\) dhe përgjigjen e saj të impulsit H(t).\({\mathcal {F}}\) dhe \({\mathcal {F}}^{-1}\) përfaqësojnë përkatësisht transformimin Furier të shkurtimit dixhital dhe inversin e tij.\(\tilde{G}(f)\) nënkupton produktin e dy sinjaleve në domenin e frekuencës, p.sh. \(\tilde{G}_{XrX}\) nënkupton produktin e skanimit të anasjelltë\(\tilde{ X} r (f)\ ) dhe rënie të tensionit \(\tilde{X}(f)\) përkatësisht.
Siç tregohet në figurën 5, kamera me shpejtësi të lartë (Phantom V1612, Vision Research Inc., NJ, USA) është e pajisur me një lente makro (MP-E 65mm, \(f\)/2.8, 1-5\).(\herë), Canon Inc., Tokio, Japoni), për të regjistruar devijimet e majës gjatë ngacmimit të përkuljes (sinusoid me një frekuencë, të vazhdueshme) në frekuencat 27,5-30 kHz.Për të krijuar një hartë hije, një element i ftohur i një LED të bardhë me intensitet të lartë (numri i pjesës: 4052899910881, LED i bardhë, 3000 K, 4150 lm, Osram Opto Semiconductors GmbH, Regensburg, Gjermani) u vendos prapa majës së gjilpërës.
Pamja e përparme e konfigurimit eksperimental.Thellësia matet nga sipërfaqja e mediumit.Struktura e gjilpërës mbërthehet dhe montohet në një tavolinë transferimi të motorizuar.Përdorni një kamerë me shpejtësi të lartë me një lente zmadhimi të lartë (5\(\x\)) për të matur devijimin e këndit të zhdrejtë.Të gjitha dimensionet janë në milimetra.
Për çdo lloj pjerrësie gjilpëre, ne regjistruam 300 korniza të një kamere me shpejtësi të lartë me përmasa 128 \(\x\) 128 piksele, secila me një rezolucion hapësinor prej 1/180 mm (\(\ përafërsisht) 5 µm), me një rezolucion kohor prej 310,000 korniza për sekondë.Siç tregohet në figurën 6, çdo kornizë (1) është prerë (2) në mënyrë që maja e gjilpërës të jetë në vijën e fundit (në fund) të kornizës dhe histogrami i figurës (3) është llogaritur, kështu që Canny mund të përcaktohen pragjet 1 dhe 2.Më pas aplikoni zbulimin e skajeve Canny 28(4) me operatorin Sobel 3 \(\times\) 3 dhe llogaritni pozicionet për pikselët jo hipotenuzë (të emërtuar \(\mathbf {\times }\)) pa kavitacion 300 hapa kohorë.Për të përcaktuar diapazonin e devijimit të majës, llogaritni derivatin (duke përdorur algoritmin e diferencës qendrore) (6) dhe përcaktoni kornizën (7) që përmban ekstremet lokale (p.sh. majën) e devijimit.Pas një inspektimi vizual të skajit pa kavitacion, u zgjodhën një palë korniza (ose dy korniza me një interval të pjesës së parë) (7) dhe u mat devijimi i majës (shënohet si \(\mathbf {\times } \)).Sa më sipër zbatohet në Python (v3.8, Python Software Foundation, python.org) duke përdorur algoritmin e zbulimit të skajeve OpenCV Canny (v4.5.1, biblioteka e vizionit kompjuterik me burim të hapur, opencv.org).Së fundi, faktori i fuqisë së devijimit (DPR, µm/W) llogaritet si raport i devijimit kulmin me majën me fuqinë elektrike të transmetuar \(P_T\) (Wrms).
Duke përdorur një algoritëm me 7 hapa (1-7), duke përfshirë prerjen (1-2), Zbulimin e skajeve Canny (3-4), llogaritjen, matni pozicionin e pikselit të skajit të devijimit të majës duke përdorur një seri kornizash të marra nga një kamera e shpejtësisë në 310 kHz (5) dhe derivati i saj kohor (6), dhe, së fundi, diapazoni i devijimit të majës matet në çifte kornizash të kontrolluara vizualisht (7).
E matur në ajër (22,4-22,9°C), ujë të dejonizuar (20,8-21,5°C) dhe xhelatinë balistike ujore 10% (w/v) (19,7-23,0°C , \(\text {Honeywell}^{ \ text { TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) Xhelatinë e kockave të gjedhit dhe derrit për analizën balistike të tipit I, Honeywell International, Karolina e Veriut, SHBA).Temperatura u mat me një përforcues termoçift të tipit K (AD595, Analog Devices Inc., MA, USA) dhe një termoelement të tipit K (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 type-K, Fluke Corporation, Washington, USA).Përdorni një fazë vertikale të motorizuara të boshtit Z (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Vilnius, Lituani) për të matur thellësinë nga sipërfaqja e medias (e caktuar si origjina e boshtit Z) me një rezolucion prej 5 µm për hap.
Meqenëse madhësia e kampionit ishte e vogël (n = 5) dhe normaliteti nuk mund të supozohej, u përdor testi i shumës së rangut të Wilcoxon me dy mostra (R, v4.0.3, R Foundation for Statistical Computing, r-project.org). për të krahasuar sasinë e variancës së majës së gjilpërës për pjerrësi të ndryshme.U bënë tre krahasime për çdo pjerrësi, kështu që u aplikua një korrigjim Bonferroni me një nivel të përshtatur rëndësie prej 0,017 dhe një shkallë gabimi prej 5%.
Referenca i bëhet Fig. 7 më poshtë.Në 29,75 kHz, gjysma e gjatësisë së valës së lakuar (\(\lambda _y/2\)) e një gjilpëre me matës 21 është \(\ përafërsisht) 8 mm.Gjatësia e valës së përkuljes zvogëlohet përgjatë pjerrësisë ndërsa i afrohet majës.Në majë \(\lambda _y/2\) ka pjerrësi të shkallëzuara përkatësisht 3, 1 dhe 7 mm, për heshtet e zakonshme (a), asimetrike (b) dhe boshtore simetrike (c).Kështu, kjo do të thotë se heshtja do të ndryshojë me \(\rreth\) 5 mm (për shkak të faktit se dy rrafshet e heshtës formojnë një pikë prej 29.30), pjerrësia asimetrike do të ndryshojë me 7 mm dhe pjerrësia simetrike me 1 mm.Shpatet aksi-simetrike (qendra e gravitetit mbetet e njëjtë, kështu që vetëm trashësia e murit ndryshon në të vërtetë përgjatë shpatit).
Zbatimi i studimit FEM në 29.75 kHz dhe ekuacioni.(1) Llogaritni ndryshimin e gjysmëvalës së përkuljes (\(\lambda _y/2\)) për gjeometrinë e zhdrejtë të heshtës (a), asimetrike (b) dhe aksimetrike (c) (si në Fig. 1a,b,c).).Mesatarja \(\lambda_y/2\) për shpatet e heshtës, asimetrike dhe aksimetrike është përkatësisht 5,65, 5,17 dhe 7,52 mm.Vini re se trashësia e majës për pjerrësi asimetrike dhe aksimetrike është e kufizuar në \(\afërsisht) 50 µm.
Lëvizshmëria maksimale \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) është një kombinim i gjatësisë optimale të tubit (TL) dhe gjatësisë së pjerrësisë (BL) (Fig. 8, 9).Për një lancet konvencionale, meqenëse madhësia e saj është fikse, TL optimale është \(\afërsisht\) 29,1 mm (Fig. 8).Për shpatet asimetrike dhe aksimetrike (Fig. 9a, b, përkatësisht), studimi FEM përfshiu BL nga 1 në 7 mm, kështu që diapazoni optimal i TL ishte nga 26.9 në 28.7 mm (varg 1.8 mm) dhe nga 27.9 në 29.2 mm (varg 1.3 mm).) ), respektivisht.Për shpatet asimetrike (Fig. 9a), TL optimale u rrit në mënyrë lineare, duke arritur një pllajë në BL 4 mm, dhe më pas u ul ndjeshëm nga BL 5 në 7 mm.Për shpatet aksimetrike (Fig. 9b), TL optimale rritet në mënyrë lineare me zgjatjen BL dhe në fund stabilizohet në BL nga 6 në 7 mm.Një studim i zgjeruar i shpateve aksimetrike (Fig. 9c) tregoi një grup të ndryshëm TL-sh optimale të vendosura në \(\ përafërsisht) 35,1-37,1 mm.Për të gjitha BL-të, distanca ndërmjet dy grupeve të TL-ve optimale është \(\afërsisht\) 8 mm (ekuivalente me \(\lambda _y/2\)).
Lëvizshmëria e transmetimit Lancet në 29,75 kHz.Tubi i gjilpërës u përkul në një frekuencë prej 29,75 kHz, dridhja u mat në fund dhe u shpreh si sasia e lëvizshmërisë mekanike të transmetuar (dB në lidhje me vlerën maksimale) për TL 26,5-29,5 mm (hap 0,1 mm).
Studimet parametrike të FEM në një frekuencë prej 29.75 kHz tregojnë se lëvizshmëria e transferimit të majës së boshtit simetrik ndikohet më pak nga ndryshimet në gjatësinë e tubit sesa homologu i tij asimetrik.Studimet e gjatësisë së pjerrësisë (BL) dhe gjatësisë së tubit (TL) për gjeometritë e pjerrëta asimetrike (a) dhe aksimetrike (b, c) në studimet e domenit të frekuencës duke përdorur FEM (kushtet kufitare tregohen në figurën 2).(a, b) TL varionte nga 26,5 në 29,5 mm (hap 0,1 mm) dhe BL 1-7 mm (hap 0,5 mm).(c) Studimi i zgjatur i këndit të zhdrejtë aksimetrik, duke përfshirë TL 25-40 mm (hap 0,05 mm) dhe 0,1-7 mm (hap 0,1 mm) i cili zbulon raportin e dëshiruar \(\lambda_y/2\) Kushtet kufitare të lirshme lëvizëse për një majë janë të kënaqur.
Struktura e gjilpërës ka tre frekuenca natyrore \(f_{1-3}\) të ndara në rajone modale të ulëta, të mesme dhe të larta siç tregohet në tabelën 1. Madhësia e PTE është paraqitur në Figurën 10 dhe më pas analizuar në Figurën 11. Më poshtë janë rezultatet për çdo fushë modale:
Amplituda tipike e efiçencës së transferimit të menjëhershëm të energjisë (PTE) të regjistruara të marra duke përdorur ngacmim sinusoidal me frekuencë fshirjeje në një thellësi prej 20 mm për një lancet (L) dhe pjerrësi aksimetrike AX1-3 në ajër, ujë dhe xhelatinë.Tregohet një spektër i njëanshëm.Përgjigja e matur e frekuencës (shkalla e mostrës 300 kHz) u filtrua me kalim të ulët dhe më pas u zvogëlua me një faktor prej 200 për analizën modale.Raporti sinjal-zhurmë është \(\le\) 45 dB.Faza PTE (vija e purpurt me pika) tregohet në gradë (\(^{\circ}\)).
Analiza e përgjigjes modale është paraqitur në Figurën 10 (mesatarja ± devijimi standard, n = 5) për shpatet L dhe AX1-3 në ajër, ujë dhe xhelatinë 10% (20 mm thellësi) me (lart) tre rajone modale (të ulëta , e mesme, e lartë).), dhe frekuencat e tyre modale përkatëse\(f_{1-3}\) (kHz), (mesatare) efiçenca e energjisë\(\tekst {PTE}_{1{-}3 }\) përdor ekuacionet e projektimit.(4) dhe (poshtë) janë gjerësia e plotë në gjysmën e vlerës maksimale të matur \(\text {FWHM}_{1{-}3}\) (Hz), respektivisht.Vini re se kur regjistroni një PTE të ulët, dmth. në rastin e një pjerrësi AX2, matja e gjerësisë së brezit hiqet, \(\text {FWHM}_{1}\).Modaliteti \(f_2\) konsiderohet të jetë më i përshtatshmi për krahasimin e devijimit të planeve të pjerrëta, pasi demonstron nivelin më të lartë të efikasitetit të transferimit të energjisë (\(\text {PTE}_{2}\)), deri në 99%.
Rajoni i parë modal: \(f_1\) nuk varet shumë nga lloji i medias së futur, por varet nga gjeometria e pjerrësisë.\(f_1\) zvogëlohet me zvogëlimin e gjatësisë së pjerrësisë (27.1, 26.2 dhe 25.9 kHz për AX1-3, përkatësisht, në ajër).Mesatarja rajonale \(\text {PTE}_{1}\) dhe \(\text {FWHM}_{1}\) janë përkatësisht \(\afërsisht\) 81% dhe 230 Hz.\(\text {FWHM}_{1}\) ishte më i larti në xhelatinë nga Lancet (L, 473 Hz).Vini re se \(\text {FWHM}_{1}\) për AX2 në xhelatinë nuk mund të vlerësohet për shkak të madhësisë së ulët të përgjigjeve të raportuara të frekuencës.
Rajoni i dytë modal: \(f_2\) varet nga lloji i pastës dhe mediave të pjerrëta.Në ajër, ujë dhe xhelatinë, vlerat mesatare \(f_2\) janë përkatësisht 29.1, 27.9 dhe 28.5 kHz.PTE për këtë rajon modal gjithashtu arriti në 99%, më i larti midis të gjitha grupeve të matjes, me një mesatare rajonale prej 84%.Mesatarja e zonës \(\text {FWHM}_{2}\) është \(\afërsisht\) 910 Hz.
Rajoni i tretë modal: \(f_3\) Frekuenca varet nga lloji i mediumit të futjes dhe pjerrësia.Vlerat mesatare të \(f_3\) janë përkatësisht 32.0, 31.0 dhe 31.3 kHz në ajër, ujë dhe xhelatinë.\(\text {PTE}_{3}\) ka një mesatare rajonale prej \(\përafërsisht\) 74%, më e ulëta e çdo rajoni.Mesatarja rajonale \(\text {FWHM}_{3}\) është \(\përafërsisht\) 1085 Hz, që është më e lartë se rajoni i parë dhe i dytë.
Më poshtë i referohet Fig.12 dhe Tabela 2. Lanceta (L) u devijua më së shumti (me rëndësi të lartë për të gjitha majat, \(p<\) 0.017) si në ajër ashtu edhe në ujë (Fig. 12a), duke arritur DPR më të lartë (deri në 220 μm/ W në ajër). 12 dhe Tabela 2. Lanceta (L) u devijua më së shumti (me rëndësi të lartë për të gjitha majat, \(p<\) 0.017) si në ajër ashtu edhe në ujë (Fig. 12a), duke arritur DPR më të lartë (deri në 220 μm/ W në ajër). Следующее относится к рисунку 12 и таблице 2. Ланцет (L) отклонялся больше всего (с высокой значимостью для всех наконечников, \(p<\) 0,017) как в воздухе, так и в воде (рис. 12а), достигая самого высокого DPR . Më poshtë vlen për Figurën 12 dhe Tabelën 2. Lancet (L) është devijuar më së shumti (me rëndësi të lartë për të gjitha majat, \(p<\) 0,017) si në ajër ashtu edhe në ujë (Fig. 12a), duke arritur DPR më të lartë .(bëni 220 μm/W në ajër).Referenca i bëhet figurës 12 dhe tabelës 2 më poshtë.柳叶刀(L) 在空气和水中（图12a）中偏转最大（对所有尖端具有高度意买，，度意最高DPR （空气中高达220 μm/W）.柳叶刀(L) ka devijimin më të lartë në ajër dhe ujë (图12a) (对所述尖端是对尖端是是电影,\(p<\) 0,017), dhe ka arritur DPR më të lartë (deri në 220 µm/ W në ajër). Lancet (L) emëret naибольшее отклонение (весьма значимое за всех наконечников, \(p<\) 0,017) në ajër dhe ujë (ris. 12a), deri në 220 mkm/Vt në ajër). Lancet (L) ka devijimin më të madh (shumë domethënës për të gjitha majat, \(p<\) 0,017) në ajër dhe ujë (Fig. 12a), duke arritur DPR më të lartë (deri në 220 µm/W në ajër). Në ajër, AX1 që kishte BL më të lartë, u devijua më lart se AX2–3 (me rëndësi, \(p<\) 0,017), ndërsa AX3 (që kishte BL më të ulët) u devijua më shumë se AX2 me një DPR prej 190 µm/W. Në ajër, AX1 që kishte BL më të lartë, u devijua më lart se AX2–3 (me rëndësi, \(p<\) 0,017), ndërsa AX3 (që kishte BL më të ulët) u devijua më shumë se AX2 me një DPR prej 190 µm/W. Në ajër AX1 me më shumë se BL отклони повеќе, me AX2–3 (me shumë vlerë \(p<\) 0,017), deri në AX3 (me më shumë BL) nga më shumë se AX2-190 DPR. Në ajër, AX1 me BL më të lartë u devijua më lart se AX2–3 (me rëndësi \(p<\) 0,017), ndërsa AX3 (me BL më të ulët) u devijua më shumë se AX2 me DPR 190 µm/W.在空气中，具有较高BL 的AX1 偏转高于AX2-3（具有显着性，\(p<\) 0.017），3BLA偏转大于AX2，DPR 为190 μm/W. Në ajër, devijimi i AX1 me BL më të lartë është më i lartë se ai i AX2-3 (në mënyrë domethënëse, \(p<\) 0.017), dhe devijimi i AX3 (me BL më të ulët) është më i lartë se ai i AX2, DPR është 190 µm/W. Në ajër AX1 me më shumë BL emërtim më të madh, nëse AX2-3 (shumë, \(p<\) 0,017), nëse AX3 (me më shumë BL) është më i ulët se AX2, nëse AX2 më DPR. Në ajër, AX1 me BL më të lartë ka devijim më të madh se AX2-3 (i rëndësishëm, \(p<\) 0,017), ndërsa AX3 (me BL më të ulët) ka devijim më të madh se AX2 me DPR prej 190 μm/W. Në ujë në 20 mm, nuk u gjetën dallime të rëndësishme (\(p>\) 0,017) në devijimin dhe PTE për AX1-3. Në ujë në 20 mm, nuk u gjetën dallime të rëndësishme (\(p>\) 0,017) në devijimin dhe PTE për AX1-3. Në ujë 20 мм достоверных различий (\(p>\) 0,017) по прогибу и ФТР для AX1–3 не е обнаружено. Në ujë në një thellësi prej 20 mm, dallime domethënëse (\(p>\) 0,017) në devijim dhe FTR u zbuluan për AX1-3.在20 mm 的水中，AX1-3 的挠度和PTE 没有显着差异(\(p>\) 0.017)". Në 20 mm ujë, nuk kishte ndonjë ndryshim domethënës midis AX1-3 dhe PTE (\(p>\) 0.017). Në 20 mm progib dhe PTE AX1-3 nuk është lëshuar (\(p>\) 0,017). Në thellësinë 20 mm, devijimi dhe PTE AX1-3 nuk ndryshonin ndjeshëm (\(p>\) 0,017).Nivelet e PTE në ujë (90.2-98.4%) ishin përgjithësisht më të larta se në ajër (56-77.5%) (Fig. 12c), dhe fenomeni i kavitacionit u vu re gjatë eksperimentit në ujë (Fig. 13, shih gjithashtu shtesë informacion).
Matjet e amplitudës së përkuljes së majës (mesatarja ± devijimi standard, n = 5) për animet L dhe AX1-3 në ajër dhe ujë (thellësia 20 mm) zbuluan efektin e ndryshimit të gjeometrisë së anës.Matjet merren duke përdorur ngacmim sinusoidal të vazhdueshëm me një frekuencë të vetme.(a) Devijimi i pikut (\(u_y\vec {j}\)) në kulm, i matur në (b) frekuencat e tyre modale përkatëse \(f_2\).(c) Efikasiteti i transmetimit të energjisë (PTE, rms, %) si një ekuacion.(4) dhe (d) Faktori i fuqisë së devijimit (DPR, µm/W) i llogaritur si devijimi i pikut dhe fuqia e transmetimit \(P_T\) (Wrms).
Grafiku tipik i hijes së një kamere me shpejtësi të lartë që tregon devijimin total të majës së heshtës (vijat me pika të gjelbra dhe të kuqe) të heshtës (L) dhe majës aksimetrike (AX1-3) në ujë (thellësia 20 mm), gjysmë cikli, frekuenca e lëvizjes \(f_2\) (kampionimi i frekuencës 310 kHz).Imazhi i shkrepur në shkallë gri ka përmasa 128×128 piksele me një madhësi piksel \(\ përafërsisht) 5 μm.Videon mund ta gjeni në informacione shtesë.
Kështu, ne modeluam ndryshimin në gjatësinë e valës së përkuljes (Fig. 7) dhe llogaritëm lëvizshmërinë mekanike për transferim për kombinimet konvencionale heshtak, asimetrike dhe boshtore të gjatësisë së tubit dhe pjerrësisë (Fig. 8, 9).Gjeometria e pjerrët simetrike.Bazuar në këtë të fundit, ne vlerësuam distancën optimale nga maja tek saldimi të jetë 43 mm (ose \(\përafërsisht\) 2,75\(\lambda_y\) në 29,75 kHz) siç tregohet në figurën 5, dhe fabrikuam tre pjerrëta aksimetrike me gjatësi të ndryshme të pjerrësisë.Më pas ne karakterizuam përgjigjet e tyre të frekuencës në krahasim me heshtet konvencionale në ajër, ujë dhe xhelatinë balistike 10% (w/v) (Figurat 10, 11) dhe përcaktuam rastin më të mirë për krahasimin e mënyrës së devijimit të pjerrësisë.Së fundi, ne matëm devijimin e majës duke përkulur valën në ajër dhe ujë në një thellësi prej 20 mm dhe përcaktuam efikasitetin e transferimit të fuqisë (PTE, %) dhe faktorin e fuqisë së devijimit (DPR, µm/W) të mediumit të injektuar për çdo anim.lloji (Fig. 12).
Rezultatet tregojnë se boshti i animit të gjeometrisë ndikon në devijimin e amplitudës së boshtit të majës.Lanceta kishte lakimin më të lartë dhe gjithashtu DPR-në më të lartë në krahasim me pjerrësinë e boshtit simetrik, ndërsa pjerrësia bosht-simetrike kishte një devijim mesatar më të vogël (Fig. 12). Pjerrësia aksi-simetrike 4 mm (AX1) që ka gjatësinë më të madhe të pjerrësisë, ka arritur devijimin më të madh statistikisht domethënës në ajër (\(p <0,017\), Tabela 2), në krahasim me gjilpërat e tjera aksi-simetrike (AX2–3), por nuk janë vërejtur dallime të rëndësishme kur gjilpëra është vendosur në ujë. Pjerrësia aksi-simetrike 4 mm (AX1) që ka gjatësinë më të madhe të pjerrësisë, ka arritur devijimin më të madh statistikisht domethënës në ajër (\(p <0,017\), Tabela 2), në krahasim me gjilpërat e tjera aksi-simetrike (AX2–3), por nuk janë vërejtur dallime të rëndësishme kur gjilpëra është vendosur në ujë. Осесимметричный скос 4 мм (AX1), emërющий наибольшую длину скоса, достиг статистически значимого наибольшего отклонения во воздухе (\(p <0,017\), таблица 2) по сравнению со другими осесими (AX2 игла). Pjerrësia aksisimetrike 4 mm (AX1), që ka gjatësinë më të madhe të pjerrësisë, ka arritur një devijim më të madh statistikisht të rëndësishëm në ajër (\(p <0,017\), Tabela 2) krahasuar me gjilpërat e tjera aksimetrike (AX2–3).por nuk janë vërejtur dallime të rëndësishme gjatë vendosjes së gjilpërës në ujë.与其他轴对称针(AX2-3) 相比，具有最长斜角长度的轴对称4 mm着的最高偏转(\(p <0.017\)，表2)，但当将针头放入水中时，没有观察到显着差异. Krahasuar me gjilpërat e tjera simetrike boshtore (AX2-3), ajo ka këndin më të gjatë të zhdrejtë prej 4 mm aksial simetrik (AX1) në ajër, dhe ka arritur devijim maksimal statistikisht domethënës (\(p <0,017\), Tabela 2) , por kur gjilpëra u vendos në ujë, nuk u vërejt ndonjë ndryshim domethënës. Осесимметричный скос 4 мм (AX1) со наибольшей длиной скоса обеспечивает статистически значимое максималное отклонение в воздухе по сравнению со другими осесимметричными иглами (AX2-3) (не\(p\20) ыlo. Pjerrësia aksimetrike me gjatësinë më të madhe të pjerrësisë prej 4 mm (AX1) siguroi një devijim maksimal statistikisht domethënës në ajër në krahasim me pjerrësit e tjera aksimetrike (AX2-3) (\(p <0,017\), Tabela 2), por nuk kishte dallim domethënës.vërehet kur gjilpëra vendoset në ujë.Kështu, një gjatësi më e madhe e pjerrët nuk ka përparësi të dukshme përsa i përket devijimit të majës së majës.Duke marrë parasysh këtë, rezulton se gjeometria e pjerrësisë, e cila është hetuar në këtë studim, ka një ndikim më të madh në devijimin e amplitudës sesa gjatësia e pjerrësisë.Kjo mund të lidhet me ngurtësinë e përkuljes, për shembull, në varësi të materialit që përkulet dhe trashësisë së përgjithshme të gjilpërës së ndërtimit.
Në studimet eksperimentale, madhësia e valës së përkulur të reflektuar ndikohet nga kushtet kufitare të majës.Kur maja e gjilpërës u fut në ujë dhe xhelatinë, \(\text {PTE}_{2}\) mesatarisht \(\afërsisht\) 95% dhe \(\text {PTE}_{2}\) mesatarisht vlerat janë përkatësisht 73% dhe 77% (\tekst {PTE}_{1}\) dhe \(\tekst {PTE}_{3}\), (Fig. 11).Kjo tregon se transferimi maksimal i energjisë akustike në mediumin e derdhjes (për shembull, ujë ose xhelatinë) ndodh në \(f_2\).Sjellje e ngjashme u vu re në një studim të mëparshëm duke përdorur struktura më të thjeshta pajisjesh në frekuencat 41-43 kHz, ku autorët demonstruan koeficientin e reflektimit të tensionit të lidhur me modulin mekanik të mediumit të ndërthurur.Thellësia e depërtimit32 dhe vetitë mekanike të indit sigurojnë një ngarkesë mekanike në gjilpërë dhe për këtë arsye pritet të ndikojnë në sjelljen rezonante të UZeFNAB.Prandaj, algoritmet e gjurmimit të rezonancës si 17, 18, 33 mund të përdoren për të optimizuar fuqinë e zërit të dhënë përmes majë shkrueses.
Modelimi i gjatësisë së valës së përkuljes (Fig. 7) tregon se boshti simetrik ka ngurtësi strukturore më të lartë (p.sh. ngurtësi më të madhe përkulëse) në majë sesa lanceta dhe pjerrësia asimetrike.Rrjedh nga (1) dhe duke përdorur marrëdhënien e njohur shpejtësi-frekuencë, ne vlerësojmë ngurtësinë e përkuljes së majave të heshtës, asimetrike dhe aksimetrike si pjerrësi \(\afërsisht) 200, 20 dhe 1500 MPa, respektivisht.Kjo korrespondon me (\lambda _y\) 5.3, 1.7 dhe 14.2 mm në 29.75 kHz, përkatësisht (Fig. 7a–c).Duke marrë parasysh sigurinë klinike të procedurës USeFNAB, ndikimi i gjeometrisë në ngurtësinë e dizajnit të pjerrësisë duhet të vlerësohet34.
Studimi i parametrave të pjerrësisë dhe gjatësisë së tubit (Fig. 9) tregoi se diapazoni optimal TL për asimetriken (1.8 mm) ishte më i lartë se për pjerrësinë boshtore (1.3 mm).Për më tepër, pllaja e lëvizshmërisë varion nga 4 në 4,5 mm dhe nga 6 në 7 mm për pjerrësinë asimetrike dhe aksimetrike, përkatësisht (Fig. 9a, b).Rëndësia praktike e këtij konstatimi shprehet në tolerancat e prodhimit, për shembull, një gamë më e ulët e TL optimale mund të nënkuptojë nevojën për saktësi më të madhe të gjatësisë.Në të njëjtën kohë, platforma e rendimentit siguron një tolerancë më të madhe për zgjedhjen e gjatësisë së pjerrësisë në një frekuencë të caktuar pa ndikuar ndjeshëm në rendiment.
Studimi përfshin kufizimet e mëposhtme.Matja e drejtpërdrejtë e devijimit të gjilpërës duke përdorur zbulimin e skajeve dhe imazhin me shpejtësi të lartë (Figura 12) do të thotë që jemi të kufizuar në media optike transparente si ajri dhe uji.Ne gjithashtu dëshirojmë të theksojmë se nuk kemi përdorur eksperimente për të testuar lëvizshmërinë e transferimit të simuluar dhe anasjelltas, por kemi përdorur studime FEM për të përcaktuar gjatësinë optimale të gjilpërës së prodhuar.Nga pikëpamja e kufizimeve praktike, gjatësia e shtizës nga maja në mëngë është 0,4 cm më e gjatë se gjilpërat e tjera (AX1-3), shih fig.3b.Kjo mund të ketë ndikuar në përgjigjen modale të strukturës acikulare.Përveç kësaj, forma dhe vëllimi i saldimit të plumbit të valëve (shih Figurën 3) mund të ndikojë në rezistencën mekanike të modelit të kunjit, duke rezultuar në gabime në rezistencën mekanike dhe sjelljen e përkuljes.
Së fundi, ne kemi demonstruar eksperimentalisht se gjeometria e pjerrësisë ndikon në sasinë e devijimit në USeFNAB.Në situatat kur një amplitudë më e lartë e devijimit mund të ketë një efekt pozitiv në efektin e gjilpërës në inde, për shembull, efikasiteti i prerjes pas shpimit, mund të rekomandohet një lancet konvencionale për USeFNAB, pasi siguron amplituda më të madhe të devijimit duke ruajtur ngurtësinë e mjaftueshme. në majë të dizajnit.Përveç kësaj, një studim i kohëve të fundit ka treguar se devijimi më i madh i majës mund të përmirësojë efektet biologjike të tilla si kavitacioni, i cili mund të ndihmojë në zhvillimin e aplikacioneve për ndërhyrje kirurgjikale minimalisht invazive.Duke qenë se rritja e fuqisë totale akustike është treguar se rrit rendimentin e biopsisë nga USeFNAB13, nevojiten studime të mëtejshme sasiore të rendimentit dhe cilësisë së kampionit për të vlerësuar përfitimin e detajuar klinik të gjeometrisë së studiuar të gjilpërës.
Fable, WJ Biopsi aspiruese me gjilpërë të imët: një përmbledhje.Humph.I sëmurë.14:9-28.https://doi.org/10.1016/s0046-8177(83)80042-2 (1983).
Koha e postimit: Tetor-13-2022